Шов накладной схема: Соединительные швы | Шить с нуля!

Соединительные швы | Шить с нуля!

Соединительные швы – это большая группа машинных ниточных швов. Соединительными  называются швы, в которых детали изделия располагаются по обе стороны от шва, они как бы в развернутом виде: соединение полочки со спинкой по плечевым, боковым срезам, соединение клиньев юбки, частей рукава, кармана с изделием и так далее. Отличаются  соединительные швы расположением сшиваемых деталей, количеством и расположением строчек в шве, количеством скрепляемых слоев материала, величиной и положением припусков.

По условно-графическому изображению, которое имеет каждый шов, очень легко    определить конструкцию шва и понять, как этот шов выполняется.

Рассмотрим таблицу соединительных швов.

Соединительные швы делятся на подгруппы: стачные, настрочные, накладные, бельевые и шов встык. Все подгруппы включают в себя еще несколько видов швов.

Первая подгруппа стачных швов самая распространенная, поэтому мы ее рассмотрим в отдельной статье.

Деление машинных швов на виды, как мы уже знаем, довольно условное.  Соединительные швы не только используют для соединения деталей, но и для отделки и закрепления швов изделия.

В этой статье мы рассмотрим оставшиеся три подгруппы соединительных швов: настрочные швы, накладные и шов встык.

Настрочной шов

Настрочной шов выполняют двумя строчками:

1. стачиваю­щей: детали складывают лицевыми сторонами внутрь и соединяют стачным швом на 0,5-0,7 см.;
2. настрачивающей: детали разворачивают лицевой стороной вверх, швы отгибают в одну сторону и настрачивают в соответствии с назначением шва.

Как и стачные, настрочные  швы применяют для соединения  деталей изделия: плечевого, бокового швов, шва стачивания деталей рукава, а также для увеличения прочности шва в спортивных и спецовочных изделиях. Настрочной шов применяется при обработке материалов плохо поддающихся ВТО (льяные, прорезиненные  ткани, ткани с покрытием и прочие).

Настрочные швы выполняют для отделки изделия как нитками в тон, так и контрастного цвета.  Настрачивают швы разной шириной строчек одинарной или двойной : настрачивание кокеток, лифа изделия, рельефных швов, карманов и т.д.

Настрочные швы бывают с открытыми срезами (рис. 1) и одним закрытым срезом (рис. 2).

Для выполнения настрочного шва с открытыми срезами детали складывают лицевыми сторонами внутрь и уравнива­ют срезы. В шве с одним закрытым срезом нижнюю де­таль выпускают относительно верхней на ширину настрачи­вания шва: чем шире шов, тем больше припуск. Такие швы используют, как правило, в более толстых тканях или с широкой фигурной отстрочкой, чтобы шов ложился без заломов.

В изделиях без подкладки (платья, блузы, легкие костюмы и пальто) и из осыпающихся тканей срезы обметывают, причем в шве с одним закрытым срезом обметывают только срез нижней детали.

Припуски шва сначала разутюжи­вают, а затем заутюживают в сторону детали, по которой производят настрачивание. Настрачивание шва выполняют с лицевой стороны на расстоянии от шва стачивания, пре­дусмотренном моделью. При этом можно использовать на­весную линейку-направитель.

Примечание: если шов применяется в х/б тканях, то можно выполнить его без дополнительной утюжки швов без ущерба для качества изделия.

Настрачивание шва — это прокладывание строчки при на­ложении одной детали на другую в зоне шва их соединения, а также закрепление припусков шва, складок, направленных в одну сторону.

Настрочным швом с открытыми срезами при обработке горловины, бортов, воротника, клапанов закрепляют шов обтачивания, заложив его припуски в сторону обтачки, подбортов, подворотника, подклапанов, то есть нижней детали; строчку настрачивания при этом прокладывают по этим же деталям на расстоянии 0,1—0,2 мм от шва обтачивания, закрепляя все припуски.

Накладной шов

Накладной

шов бывает с открытыми срезами (рис. 1), с одним (рис. 2) и двумя закрытыми срезами (рис. 3). На рисунке 4 показан пример применения накладной строчки с закрытым срезом – настрачивание кулисы для пояса.  Выполняется накладной шов одной настрачивающей строчкой.

Для выполнения накладного шва с открытыми срезами детали накладывают одна на другую с заходом краев 6 — 10 мм и настрачивают на расстоянии 3—5 мм от срезов. Таким швом можно соединить концы эластичной тесьмы, настрочить отделочную тесьму, кружево, настрочить корсажную ленту на пояс юбки или брюк. В этих случаях строчку проклады­вают на расстоянии 1—2 мм от краев тесьмы или ленты. Сейчас модно соединять детали верхней одежды накладным швом с открытыми срезами. В дубленках срезы накладного шва не обрабатывают, а в легком платье срезы предварительно обметывают ролевым швом на оверлоке.

Для выполнения накладного шва с закрытым срезом край верхней детали предварительно перегибают на ширину отде­лочной строчки плюс 0,7-1,0 см., заутюживают, а затем наметывают на нижнюю деталь и настрачивают. На­кладной шов с закрытым срезом применяют при настрачивании: накладных кар­манов на полочки, верхней части манжеты на рукав, верх­него воротника на горловину по шву втачивания нижнего воротника, припуска шва на застежку молнию, пояса на юбку или брюки, кулисы для пояса или эластичной тесьмы, шлевок.

Накладной шов с двумя закрытыми срезами может при­меняться для обработки пояса халата, шлевок для брюк или юбки, застрачивания открытого среза в подушке, на подкладке рукава, обработки деталей ручек сумки, бретелей, завязок и другое.  Для его выполнения оба среза подгибают внутрь на 0,7—1,0 см, а затем один сгиб накладывают на другой и настрачивают на расстоянии 0,1—0,2 см. от сгиба верхней детали. При этом сгибы можно уравнять или перепустить один относительно другого.

Шов встык

Шов встык может быть выполнен клеевым и ниточным способом. Главное условие: детали должны находиться на одном уровне.

При ниточном способе соединения срезы или подогну­тые края соединяют встык: с изнаночной стороны подкладывают полоску ткани или тесьму и закрепляют детали дву­мя строчками. Шов можно выполнять на двух игольной ма­шине. Шов встык с подогнутыми срезами внешне похож на расстрочной шов, но только внешне: детали не соединяют между собой стачным швом, в расстрочном шве нет третьего слоя материала для скрепления.

Бельевые швы из группы соединительных швов мы рассмотрим в отдельной статье — они заслуживают этого.

Если вы изучаете машинные швы на уроке технологии, то эта статья вам будет полезна.

Проработайте все швы, рассмотренные в этой статье, закрепите свои знания и напишите в комментариях, что было для вас сложным, что показалось легким? Не забывайте о технике безопасности.

Задавайте вопросы. Если статья была полезной, делитесь ею с друзьями в соцсетях,  буду признательна за лайки. Подписавшись на новости, вы не пропустите новые уроки, а также получите полезную книгу в подарок «Швейная машинка домашнего использования».

С любовью, Ольга Злобина

Настрочные и накладные швы | Самошвейка

Настрочные и накладные швы относятся, как вы уже знаете из темы Машинные швы: виды и применение, к соединительным машинным швам. Давайте поближе познакомимся с их выполнением и назначением.

Настрочные швы

Настрочные швы бывают с открытыми   и закрытыми срезами. Применяют для соединения деталей одежды. Например, когда настрачиваем кокетку на полочку или спинку изделия. С открытым или закрытым срезом – зависит от толщины ткани, модели изделия и назначения.

Настрочной шов с открытым срезом выполняют так: настрочную и основную детали складывают лицевыми сторонами внутрь, уравнивают срезы, соединяют машинной строчкой стачным швом. Припуск на шов отогнуть в сторону настрачиваемой детали, заутюжить и проложить отделочную строчку по модели. Применяют для соединения деталей одежды. Например, когда настрачиваем кокетку на полочку или спинку изделия.

Настрочной шов с закрытым  срезом выполняют так: детали складывают лицом к лицу, срез настрачиваемой детали смещают по отношению к основной детали на 5 мм. Соединяют машинной строчкой.  Припуск на шов отогнуть в сторону настрачиваемой детали, заутюжить и проложить отделочную строчку по модели.

Можно выполнить другим способом: складывают детали и уравнивают срезы, а затем припуски  настрочной детали  (кокетки) подрезают до 2-3 мм,  загибают в сторону настрочной детали и по лицевой стороне прострачивают отделочную строчку. Срез настрочной детали не должен быть виден.

Накладные швы

Накладные швы бывают: с одним подогнутым срезом, с двумя подогнутыми срезами и открытыми срезами.

Накладной шов с одним подогнутым срезом применяют для настрачивания одной строчкой мелких деталей на большие детали (накладные карманы, кокетки, хлястики). На основной и накладной детали следует начертить по выкройке линию шва в готовом виде. Затем следует наложить накладную деталь на основную, совместив намеченные линии и подогнув внутрь припуски на шов накладной детали по разметке. Зафиксировать детали булавками или сметочными стежками. Соединить детали машинной строчкой шириной шва 1-2 мм.

Накладной шов с двумя подогнутыми срезами применяют при изготовлении шлевок для брюк, пояса и других соединений деталей. Срезы деталей подгибают внутрь по разметке на 0,5-1,0 см и прострачивают сгибы деталей одной строчкой.

Накладной шов с открытым срезом применяется для соединения деталей из флизелина, прокладки.  Выполняют его так: срезы деталей накладываются один на другой  (ширина шва от 0,5 до 1 см)  и прострачивается строчка между ними.

---

Соединительные швы

Рис. 1.63. Виды соединительных швов

К соединительным относятся швы стачной, надстрочной, накладной, встык, взамок, двойной, запошивочный (рис. 1.63).

Рис. 1.64. Стачной шов

Рис. 1.65. Стачной шов с двумя параллельными строчками

Стачные швы применяют для соединения боковых, плечевых и других срезов деталей. Две детали складывают лицевыми сторонами внутрь, уравнивают срезы и соединяют строчкой на машине со специальной линейкой или лапкой с на правителем, совмещая надсечки, на расстоянии от края, зависящем от назначения шва (рис. 1.64). Стачивание выполняют со стороны детали, имеющей вогнутые срезы, рассеченные углы, сборки и т.п.

При стачивании основных деталей женской и детской одежды ширина шва должна быть не менее 1 см для изделий из не осыпающихся тканей и 1,5 см для изделий из легко осыпающихся тканей. При притачивании надставок к деталям изделий из не осыпающихся тканей ширина шва 0,7 см, при притачивании надставок к деталям изделий из легко осыпающихся тканей 1 см.

При выполнении фигурных швов ткань в углах надсекают так, чтобы строчка проходила на расстоянии 0,1 см от надсечек.

Стачивание может быть выполнено и двумя параллельными строчками (рис. 1.65), например, при соединении рукавов с изделием, при соединении средних срезов брюк.

В изделиях из хлопчатобумажных, льняных и синтетических тканей, основные детали которых стачивают на специальной машине с одновременным обметыванием швов, ширина шва составляет 0,7… 1 см.

Рис. 1.66. Стачной шов в разутюжку:

а — вид с лицевой стороны и с изнанки; б — с предварительным обметыванием срезов (вид с лицевой стороны и с изнанки)

Рис. 1.67. Стачной шов в за утюжку:

а — вид с лицевой стороны; б — вид с изнанки

Стачные швы могут быть обработаны: в разутюжу с предварительным обметыванием срезов (рис. 1.66), при этом срезы шва раскладывают в разные стороны и разутюживают их утюгом; в за утюжку (рис. 1.67), при этом срезы отгибают в одну из сторон; на ребро (рис. 1.68), при этом срезы при утюжки, не отгибая.

Стачивание может быть выполнено с одновременным или последующим обметыванием двух срезов (рис. 1.69), например, при соединении полотнищ юбки.

Если в изделиях из осыпающихся тканей моделью предусмотрено разутюживая шва, срезы швов рекомендуется обметывать на специальной машине до стачивания. На участках, легко поддающихся растяжению, стачивание может быть выполнено с одновременным прокладыванием кромки и обметыванием срезов (рис. 1.70) или без обметывания (рис. 1.71).

Стачные швы, срезы которых разложены в разные стороны и разутюжены, могут быть закреплены с двух сторон отделочными строчками, т. е. расстрочены. Такие швы применяют для соединения деталей и закрепления швов в изделиях из материалов, трудно поддающихся влажно-тепловой обработке, а также для отделки и соединения частей переда и спинки, клиньев юбки и т.п. Расстроченные стачные швы бывают двух видов: с глухими и отлетными краями.

Рис. 1.68. Стачной шов на ребро:

а — срезы шва обметаны до стачивания; б — срезы шва обметаны после стачивания ли одновременно с ним

Рис. 1.69. Стачивание с одновременным обметыванием двух срезов

Рис. 1.70. Стачивание с одновременным прокладыванием кромки и обметыванием срезов

Рис. 1.71. Стачивание с одновременным прокладыванием кромки без обметывания срезов

Рис. 1.72. Расстрочный шов:

а — вид с лицевой стороны; б — вид с изнанки

Рис. 1.73. Расстрачивание шва с отлетными краями:

а — вид с лицевой стороны; 6 — вид с изнанки

Для выполнения расстрочного шва (рис. 1.72) две детали складывают лицевыми сторонами внутрь, уравнивая срезы, и соединяют машинной строчкой на расстоянии, равном ширине отделочной строчки плюс 0,4…0,7 см в верхней одежде и 0,7… 1 см в платьях. После стачивания деталей срезы шва раскладывают в разные стороны, разутюживают и прокладывают по ним отделочные строчки с лицевой стороны слева и справа от шва соединения. Отделочные строчки выполняют с лицевой стороны, применяя лапку с на правителем, нитками в цвет ткани: на изделиях из шелковых и шерстяных тканей — шелковыми, а на изделиях из других тканей — хлопчатобумажными.

В изделиях из тканей хлопчатобумажных, шелковых, плащевых прорезиненных и капроновых с пленочным покрытием, двухслойных, из натуральной и искусственной кожи, замши, материалов,

дублированных поролоном, мехом, многослойных стеганых полотен и других материалов, трудно поддающихся влажно-тепловой обработке, швы расстрачивают без предварительного разутюживания.

Для получения расстрочного шва с отлетными краями (рис. 1.73) при изготовлении изделий по индивидуальным заказам детали, сложенные лицевыми сторонами внутрь, сметывают частыми стежками или стачивают легко распускающейся строчкой на расстоянии, равном ширине отделочной строчки плюс 0,4…0,7 см в пальто и 0,7… 1 см в платьях, блузках. Затем детали и срезы шва раскладывают в разные стороны и разутюживают. На разутюженные срезы накладывают полоску основной ткани лицевой стороной вниз, приметывают ее и с лицевой стороны прокладывают отделочные строчки, которые одновременно прикрепляют эту полоску к основной детали. Нитки сметывания удаляют. В готовом виде создается впечатление складки.

На строчные швы, как и стачные, применяют для соединения боковых, плечевых срезов, частей переда, спинки, юбки, рукавов (рис. 1.74). На строчные швы бывают с двумя открытыми или с одним открытым срезом.

Рис. 1.74. На строчный шов с двумя открытыми срезами:

а — вид с лицевой стороны; б — вид с изнанки

Рис. 1.75. На строчный шов с одним закрытым срезом:

а — вид с лицевой стороны; б — вид с изнанки

Для выполнения на строчного шва с двумя открытыми срезами две детали складывают лицевыми сторонами внутрь, срезы уравнивают и соединяют машинной строчкой на расстоянии, равном ширине отделочной строчки плюс 0,5… 1,5 см. После соединения детали раскладывают в разные стороны. Срезы шва сначала раскладывают в разные стороны и разутюживают, затем один из срезов отгибают в сторону другого, т. е. заутюживают два среза на одну сторону, и закрепляют с лицевой стороны отделочной строчкой на расстоянии от шва соединения деталей согласно модели.

В изделиях из тканей хлопчатобумажных, шелковых, плащевых прорезиненных и капроновых с пленочным покрытием, двухслойных, из натуральной и искусственной кожи, замши, материалов, дублированных поролоном, мехом, многослойных стачных полотен и других материалов, трудно поддающихся влажно-тепловой обработке, швы настрачивают без предварительного разутюживания и заутюживания.

Для выполнения на строчного шва с одним закрытым срезом (рис. 1.75) нижнюю деталь в шве выпускают относительно верхней на ширину отделочной строчки плюс 0,4…0,7 см в пальто и костюмах и 0,7… 1 см в платьях и блузках и стачивают на расстоянии 0,5 см от среза верхней детали. Затем детали раскладывают в разные стороны, а срезы шва отгибают в сторону меньшего и закрепляют отделочной строчкой на расстоянии, предусмотренном моделью.

Для получения на строчного шва с отлетным краем (рис. 1.76) детали складывают лицевыми сторонами внутрь, уравнивая срезы, и сметывают на специальной машине или ручными прямыми стежками частой сметочной строчкой на расстоянии от шва соединения, предусмотренного моделью. Затем детали раскладывают в разные стороны, а срезы шва отгибают на одну из них, заутюживают с изнанки и закрепляют с лицевой стороны отделочной строчкой на расстоянии от края согласно модели; нитки сметывания удаляют. В этом шве с изнанки оба среза будут открытыми. Расстояние строчки от срезов ткани 0,4…0,7 см в пальто, костюмах и 0,7… 1 см в платьях, блузках. Этот шов создает впечатление складки и накладного шва, его применяют при соединении частей спинки, кокеток, лифа с юбкой, при изготовлении изде­лий по индивидуальным заказам.

Накладные швы бывают с открытыми и закрытыми срезами. Накладные швы с открытыми срезами (рис. 1.77) применяют для стачивания составных частей прокладочных деталей в одежде.

Рис. 1.76. На строчный шов с отлетным краем:

а — вид с лицевой стороны; б — вид с изнанки

Рис.1.77. Накладной шов с открытыми срезами

Рис 1.78. Настрачивание отделочной тесьмы накладным швом

Рис. 1.79. Настрачивание кокеток и накладных карманов накладным швом

Рис.1.80. Вариант Рис.1.81. Настрачивание Рис.1.82. Настрачивание

накладного шва с отделочных беек по краю детали на бейку

закрытыми срезами детали

Для выполнения такого шва край одной детали накладывают на край другой и соединяют их машинной строчкой на одинаковом расстоянии от срезов. Одна деталь при этом находит на другую на 0,6… 1 см. Расстояние строчки от срезов деталей 0,3…0,5 см.

Накладной шов служит и для соединения отделочной тесьмы с основной деталью (рис. 1.78). При настрачивании тесьмы строчки должны проходить от края тесьмы на расстоянии 0,1… 0,15 см.

Рис. 1.83. Соединение пояса с брюками и юбкой

Рис. 1.84. Обработка пояса:

а — на двух игольной машине; 6 — на одно — игольной машине

Накладные швы с закрытыми срезами (рис. 1.79, 1.80) применяют для соединения прямых и фигурных кокеток, накладных карманов и других деталей с основными.

Рис. 1.85. Обработка бретелей:

а — с расположением шва по краю; б — с расположением шва посередине

Рис. 1.86. Обработка деталей с фигурными краями для настрачивания широкой отделочной строчкой

Для выполнения таких швов край одной детали перегибают на ширину отделочной строчки плюс 1… 1,5 см в платьях, 0,5…0,7 см в пальто и костюмах, заметывают, проутюживают, затем накладывают на лицевую сторону другой детали, наметывают и настрачивают одной или двумя строчками на расстоянии, предусмотренном моделью. Заметочную строчку удаляют. Расстояние строчки от срезов зависит от толщины и степени осыпаемости ткани.

Накладным швом выполняют настрачивание беек по краю деталей (рис. 1.81), а также настрачивание края детали на бейку (рис. 1.82), соединение пояса с брюками или юбкой (рис. 1.83), обрабатывают пояса (рис. 1.84), изготовляют бретели (рис. 1.85).

При настрачивании деталей с фигурными краями и с отделочной строчкой на расстоянии более 0,3 см от края в изделиях из легко осыпающихся и плащевых тканей углы швов обтачивают полосками из основной ткани, выкроенными по форме уголков (рис. 1.86, а), на величину шва или не менее чем на 2… 3 см по обе стороны от угла. Швы обтачивания углов деталей заутюживают или настрачивают на полоску на расстоянии 0,1 см от шва обтачивания (рис. 1.86, б). В изделиях с фигурными настрачиваемыми деталями и с отделочной строчкой на расстоянии от края 0,5 см и более углы деталей могут быть обработаны стачным швом шириной 0,5 см. Шов разутюживают или расправляют, углы вывертывают на лицевую сторону и при Утюживают (рис. 1.87).

Рис.1.87. Обработка углов деталей стачным швом

Шов встык (рис. 1.88) применяют для соединения деталей из прокладочных материалов, а также для стачивания вытачки бортовой прокладке, если требуется Рис. 1.87. Обработка получить шов минимальной толщины. Для швов деталей стачным выполнения шва срезы двух деталей накладывают на полоску тонкой ткани и настрачивают на расстоянии 0,5 см от срезов, после чего срезы деталей соединяют зигзагообразной машинной строчкой.

Рис. 1.88. Шов встык

Запошивочные швы применяют при изготовлении белья, спецодежды и костюмов без подкладки. Ширина шва 0,6…0,7 см. При раскрое припуск на шов со стороны верхней детали равен ширине шва, а со стороны нижней детали — ширине удвоенного шва плюс 0,2…0,3 см.

Рис. 1.89. Запошивочный шов, Рис. 1.90. Двойной Рис. 1.91. Шов

выполняемый на одно игольной шов в замок

машине

Для выполнения этого шва две детали складывают лицевыми сторонами внутрь, выпуская срез нижней детали на ширину шва плюс 0,1… 0,2 см, огибают нижней деталью срез верхней детали и стачивают на расстоянии 0,1 …0,2 см от среза (рис. 1.89, а). Затем детали раскладывают в разные стороны, шов отгибают на сторону, закрывая меньший срез, и прокладывают вторую строчку на расстоянии 0,1 …0,2 см от подогнутого края (рис. 1.89, б). Двойной шов (рис. 1.90) используют при изготовлении белья, а также детской одежды из хлопчатобумажных тканей при отсутствии специальных машин для обработки срезов. Для выполнения шва две детали складывают сначала изнанкой внутрь и стачивают на расстоянии 0,3…0,4 см от срезов, затем стачанные детали вывертывают, складывают лицевыми сторонами внутрь, шов выправляют стачивают детали второй строчкой на расстоянии 0,5… 0,7 см от края.

Шов в замок (рис. 1.91) аналогичен запошивочному. Отличается от него тем, что две его строчки видны с обеих сторон деталей, пополняется шов в замок на двух игольной машине. Применяют его при изготовлении белья.

Машинные швы. — Пройти онлайн тест

Соединительные машинные швы

Стачной шов

Этот машинный шов применяется при соединении плечевых и боковых срезов, соединении лифа с юбкой, стачивании срезов рукавов, а также при втачивании рукава в пройму и т.п.
Детали складываются лицевыми сторонами, сметываем и стачиваем, отступив от среза на ширину шва.

Влажно-тепловая обработка ткани (утюжка) может производится «на ребро» (срезы сохраняют своё положение после отпаривания), вразутюжку (срезы разутюжены в разные стороны) и взаутюжку (срезы заутюжены на одну сторону).
Ширина шва от 0,5 — до 2см.
Стачной шов может быть выполнен как без посадки, так и с посадкой одного из сшиваемых краев деталей одежды.

Настрочной шов

Настрочной машинный шов выполняется в два приема. Сначала стачаем детали на нужную ширину шва, отпарим «на ребро». Отогнем верхнюю деталь на лицевую сторону (припуски на швы повернем на верхнюю деталь). Прометаем, проутюжим, слегка фиксируя утюгом сгибы, и проложим отделочную строчку.

Расстояние между строчками зависит от плотности ткани, фасона и моды. Если сделать припуск верхней детали на 0,3-0,5см уже, чем нижний, то открытый срез детали закроется верхней строчкой.

А — настрочной шов с открытым срезом.
Б — настрочной шов с закрытым срезом.

Накладной машинный шов

Накладной машинный шов бывает двух видов: с открытым срезом (для соединения частей прокладок с целью уменьшения общей толщины шва) и с закрытым срезом (для присоединения кокеток, накладных карманов и других накладных деталей).

В первом случае части деталей накладывают одну на другую с заходом срезов 1,5-2см и соединяют прямой или зигзагообразной строчкой.

Во втором случае срез накладной (верхней) детали подгибают вовнутрь на нужную величину, заутюживают, накладывают по намеченным линиям на основную (нижнюю) деталь, приметывают и настрачивают.
Ширина шва зависит от модели одежды.

А — накладной шов с открытым срезом.
Б — накладной шов с закрытым срезом.

Двойной выворотный шов

Двойной выворотный шов (французский) используется при пошиве изделий из прозрачных тканей, а также некоторых видов постельного белья.
См. Как сшить постельное белье.

Для выполнения выворотного шва детали нужно сложить изнаночными сторонами, уравнивая срезы, и стачать на расстоянии 0,3-0,4см от среза (А). Затем перегнуть детали по линии шва, обратив их лицо с лицом и стачать второй раз, отступая от края 0,5-0,7см (Б). При этом припуски первого шва оказываются закрытыми внутри второго.

Запошивочный шов

Этот машинный шов применяется при пошиве белья, мужских сорочек, спортивной и спецодежды. Выполняется он следующим образом.

Детали сложить лицевыми сторонами, перепуская нижний срез на 0,5см от среза верхней детали (А). Шов расправить, обогнуть большим припуском меньший, отвернуть шов в сторону меньшего припуска, и настрочить строчкой на расстоянии 0,1-0,2см от сгиба припуска (В).

Краевые швыОбтачной шов

Обтачной шов является разновидностью стачного шва и применяется для соединения таких деталей изделия, в результате вывертывания которых, шов расположится по их краю, а запасы его внутри, между деталями (воротник с подворотником, борта с подбортами, горловина с обтачкой и т.п.)

Детали складывают лицевыми сторонами внутрь и соединят стачным швом. Затем детали вывертывают на лицевую сторону, швы расправляют и выметывают с образованием переходного канта, позволяющего сделать шов незаметным снаружи. Переходный кант образуется за счет верхней детали, которая на 0,1-0,2см переходит на сторону нижней.

В тех случаях, когда обтачной шов выполняется без переходного канта, после соединения деталей строчкой рекомендуется развернуть их изнанкой верх, припуски шва разутюжить, а затем детали вновь сложить изнаночной стороной внутрь по машинной строчке и окончательно приутюжить.

При обтачивании бортов и при обработке воротников из неосыпающейся ткани ширина обычного шва равна 0,3-0-5см. Из осыпающейся ткани — 0,4-0,7см.

Машинный шов вподгибку с закрытым срезом

Шов вподгибку с открытым срезом применяется для подшивания низа изделия и рукавов в изделиях из плащевых и хлопчатобумажных тканей, а также при изготовлении белья (А).

Обрезной края изделия подгибают на изнаночную сторону на 0,7-1см, приутюживают, после чего весь припуск на подшивку низа перегибают на изнаночную сторону и закрепляют машинной строчкой у самого сгиба. Ширина внешнего подгиба шва определяется назначением изделия и берется в пределах 1,5-5см.

разновидностью этого машинного шва является «московский шов» (В) — застрачивание края детали двойной машинной строчкой. Такой шов дает возможность получить узкий подгиб (рубчик) и применяется главным образом при подшивании воланов, оборок, сильно расклешенного низа платья.

Перегибают на изнаночную сторону припуск на шов и застрачивают у сгиба (на расстоянии 1-2мм), затем излишек припуска срезают почти до строчки, застроченный край еще раз перегибают и скрепляют все три слоя ткани второй машинной строчкой, прокладывают ее рядом с первой.
См. также Основные способы, как подшить юбку.

Шов вподгибку с открытым срезом

Шов вподгибку с открытым срезом (полумосковский шов) применяется при обработке внутренних краев подбортов и всевозможных обтачек (горловин, пройм, рукавов и др. деталей). Припуск на шов (0,75см) подгибают на изнаночную сторону и застрачивают на расстоянии 0,2см от сгиба (см. выше — Б).

При обработке краев воланов, рюшей, оборок шов выполняют строчкой зигзаг шириной 0,15-0,25см, прокладывая его по сгибу, а излишек ткани срезают до самой строчки (см. выше — Б).

Окантовочный шов с открытым срезом

Этот машинный шов иногда называют «Гонконг» (А) и используют его для обработки срезов деталей, которые в дальнейшем настрачиваются на другие детали (кокеток, лифа, накладных карманов и др.). Кроме того, этим швом обрабатываются края изделий из плотных тканей (край подгибки низа, край подборта пальто).

Выкраиваем полоску ткани шириной 2,5см (утроенная ширина окантовки плюс 1,5см) под углом 45 градусов к направлению нитки основы (долевой).
Приложим обтачку к обрабатываемому срезу изделия, совмещая лицевые стороны, притачиваем, срез изделия обернем обтачкой, прометаем и пристрочим с лицевой стороны в шов притачивания.
Открытый срез подшивки пальто, юбки из плотной ткани обрабатываем окантовочным швом (из подкладочной ткани) и подошьем к изделию вручную за каждый стежок машинной строчки.

Окантовочный шов с закрытым срезом

Это машинный шов часто называют «рулик» (см. схему выше — Б). Выполняется он также как и с открытым срезом, только обтачка кроится вдвое шире (5см).

Обтачку складывают вдвое, приутюживают , накладывают на лицевую сторону с резами к обрабатываемому срезу, приметывают и притачивают швом принятой ширины (0,75см). Затем полоской огибают срезы, закрепляют на изнанке. Еще раз приутюживают и прокладывают вторую машинную строчку в шов притачивания либо прикрепляют с изнаночной стороны ручными потайными стежками.
См. также Обработка горловины косой бейкой.

Окантовочный шов с тесьмой

Окантовочный шов с тесьмой — это тоже, что и шов с закрытым срезом, но вместо полоски ткани используется готовая тесьма (косая бейка). Тесьмой огибают обрабатываемый срез, наметывают и прокладывают машинную строчку, захватывая оба края косой бейки.

Настрочные швы. Настрочной шов с открытыми срезами. С одним закрытым

Всем привет!

Сегодня мы рассмотрим ещё один вид соединительных швов – швы настрочные.

Настрочные швы раза в полтора прочнее простых стачных швов, поскольку выполняются двумя строчками – соединительной и соединительно-отделочной.

Настрочные швы бывают с двумя открытыми срезами и с одним закрытым.

Машинные швы.

Соединительные швы.

Стачные швы.

Настрочные швы.

Накладные швы.

Расстрочной шов.

Шов в «замок».

Запошивочный шов.

Шов встык.

Двойной (выворотный, французский) шов.

Как закрепить нитку в начале и в конце машинной строчки?

Как сделать строчку ровной?

Как настроить швейную строчку?

Как нужно правильно сшивать разные виды срезов?

Настрочной шов с двумя открытыми срезами.

Настрочной шов с двумя открытыми срезами выполняется в два приёма.

1. Две детали складывают лицевыми сторонами друг к другу, а потом или уравнивают срезы и на нужном расстоянии от среза прокладывают стачную строчку (для деталей без контурных линий). Или совмещают контурные линии, нанесенные на обе детали, сметывают детали и по контурной линии прокладывают строчку. После прокладывания машинной строчки, ставшие уже лишними, ручные строчки необходимо удалить.

Раскладывают припуски шва сначала в разные стороны и закрепляют утюгом.

Потом один из припусков заутюживают в сторону другого припуска, в ту сторону, где будет прокладываться отделочная строчка.

Эта процедура проделывается для того, чтобы вовремя прокладывания отделочно-фиксирующей строчки, максимально предохранить припуски шва от заломов, сморщивания и т.д. И строчка получилась ровной.

2. Теперь, после заутюжки припусков шва в одну сторону, детали переворачивают, и по их лицевой стороне прокладывают отделочную строчку. Её прокладывают на нужном расстоянии от линии стачного шва.

Ширина b отделочно-фиксирующей строчки зависит от модели. И очень важно, чтобы эта настрочная строчка проходила по припускам шва (находящимся на изнаночной стороне) на расстоянии равном а, а = 0,2 см – 1 см от срезов припусков (тоже зависит от модели и свойств ткани).

Настрочной шов с одним закрытым срезом.

Настрочной шов с одним закрытым срезом тоже выполняется в два приёма.

Вариант, выполнения настрочного шва с одним закрытым срезом, №1.

1. Один из припусков, тот по стороне которого будет выполняться настрочной шов, 1) сдвинуть относительно другого на 4 – 10 мм. 2) проложить стачную строчку на расстоянии 5 – 7 мм от среза, который короче.

Припуски шва разутюжить, сначала в разные стороны,

потом заутюжить оба в сторону меньшего.

2. Перевернуть стачанные детали на лицевую сторону и там проложить настрочную строчку. Отделочно-фиксирующая настрочная строчка прокладывается на расстоянии b от стачной строчки (по модели) но обязательно от среза большего припуска шва (находящегося на нижней стороне изделия) нужно отступить на расстояние а, а = 2 – 7 мм.

Вариант, выполнения настрочного шва с одним закрытым срезом, №2.

Зачастую, отшивая изделие в домашних условиях, когда уже все чётко отмерено – и посадка изделия, и нужная ширина припусков и т.д., поэтому, чтобы не запутаться в припусках, где добавлялось, где убавлялось, где обрезалось, при выполнении настрочного шва нужно просто:

1. Соединить детали кроя стачной строчкой на нужном расстоянии от среза или по контурным линиям (см. выше).

 Теперь, чтобы двигаться дальше, нужно определиться какой будет ширина будущего настрочного шва. Она зависит модели. ОК, определились.

Теперь, припуск, со стороны которого будет выполняться настрочная строчка, нужно немного обрезать. Сколько нужно отрезать?  От планируемой величины будущего настрочного шва нужно отнять не менее 2 мм, чтобы закрытый срез получился действительно закрытым. Например, ширина планируемого настрочного шва 9 мм. 9 минус 2 мм, L = 7 мм. Значит надо оставить 0,7 мм, а остальные (1,5 см – 7 мм = 0,8 мм) нужно срезать.

А можно и на глазок. Прикинуть, сколько нужно срезать, чтобы оставшийся припуск, потом при прокладывании уже отделочной строчки оказался закрытым внутри шва.

Срезать лишние миллиметры припуска можно сразу после прокладывания стачного шва.

или когда припуски будут разложены и разутюжены в разные стороны.

Больший из двух припусков, разложенных и разутюженных до этого в разные стороны,

отгибают в сторону меньшего и заутюживают.

2. Проложить отделочную, настрочную строчку.

Если ткань, с которой вы работаете, слабо или совсем не поддаётся влажно-тепловой обработке, то настрочные швы, на таких тканях выполняют сразу, без предварительного разутюживания и заутюживания припусков.

Как можно обработать припуски швов?

Настрочные швы применяют для соединения боковых, плечевых срезов, средних срезов спинки, срезов рукавов, юбок, притачивания манжет к низу рукавов и т.д.

Накладные швы (подвид соединительных швов).

На сегодня все! Всем пока! Всего хорошего! С уважением, Милла Сидельникова!

Виды швов и их применение

Виды швов и их применение

Расстрочный шов

Расстрочный шов (рис. 30). Употребляется при обработке изделий из толстой и грубой ткани, а также как отделочный.

До того как проложить расстрочный шов, детали изделий соединяют стачным швом, который затем расправляют на две стороны и прометывают.

Рис. 30. Расстрочный шов.

Лишь после этого накладывают строчку. Ширину от стачного шва до строчки устанавливают в зависимости от желания или избранного фасона.

Накладной шов

Накладной шов (рис. 31). Применяется при соединении бортовой парусины. Обрезной край одного куска ткани, не подгибая, накладывают на обрезной неподогнутый край другого куска.

Рис. 31. Накладной шов.

После этого на расстоянии 0,5-1 сантиметра от обрезного края прокладывают строчку.

Настрочный шов

Настрочный шов. Применяется для отделки плечевых, боковых и других швов и для соединения кокетки с изделием (спортивных блуз, рубашек, платьев, толстовок и т. д.), а также при настрачивании складок платья и юбки.

Существуют два способа выполнения настрочного шва.

Первый способ. После того как наложен стачной шов, верхнюю ткань отгибают в противоположную сторону. Затем прометывают и накладывают вторую строчку.

Расстояние от первой до второй строчки определяют в зависимости от плотности ткани и фасона (рис. 32а).

Рис. 32а. Настрочный шов.

На плотных тканях срез нижнего края делают на 0,5 сантиметра уже, чтобы шов был более плоским.

Второй способ. Обрезной край кокетки или любой накладываемой детали подгибают, прометывают и накладывают на предназначенную для соединения деталь, еще раз прометывают и отстрачивают (рис. 32б).

Рис. 32б. Настрочный шов.

Расстояние от подогнутого края до строчки определяют в зависимости от плотности ткани и избранного фасона.

Окантовочный шов

Окантовочный шов. Применяется при оформлении края изделий из толстых и плотных тканей.

Вырез горловины, а иногда проймы и другие срезы заделываются следующим образом: выкраивают косую полоску шириной 2 сантиметра и пристрачивают ее к обрезному краю изделия (рис. 33а).

Рис. 33а. Окантовочный шов.

Затем огибают шов притачки, подгибают обрезной край полоски на 0,5 сантиметра и подшивают к строчке вручную потайным швом (рис. 33б).

Рис. 33б. Окантовочный шов.

При заделке толстых и плотных тканей применяется и другой способ: косую полоску ткани, ширина которой в крое равна 3 сантиметрам, накладывают на лицевую сторону ткани и притачивают, отступив на 0,3 сантиметра от обрезного края (рис. 33в).

Рис. 33в. Окантовочный шов.

Затем огибают шов притачки, закрывают срез, прометывают и прострачивают с лицевой стороны по линии первого шва, то есть в строчку или «в раскол» (рис. 33г).

Рис. 33г. Окантовочный шов.

Рельефный шов

Рельефный шов (рис. 34). Применяется при отделке изделия (платья, жакета, пальто и т. д.).

На детали намечают линию рельефа, ткань складывают вдвое лицевой стороной внутрь, затем прометывают и прострачивают по сгибу.

Рис. 34. Рельефный шов.

Ширину шва устанавливают в зависимости от плотности ткани и фасона. Рельефный шов строчат и с лицевой стороны изделия шелком в тон основной ткани.

Узкий шов

Узкий шов (рис. 35). Применяется при изготовлении воланов, оборок и при подшивке низа сильно расклешенной юбки.

Выполняют его следующим образом: обрезной край ткани подгибают на 0,3 сантиметра, прометывают и прострачивают, отступив на 0,1 сантиметра от сгиба подогнутого обрезного края.

Рис. 35. Узкий шов.

Затем край подогнутой ткани срезают до машинной строчки, подгибают простроченный край вторично и прострачивают по краю.

  1  2  3  4

Деформационный шов ТЗ «Гидроконтур» типа ДШ-К

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Устройство деформационных швов для промышленных зданий, торговых центров, подземных паркингов. Для швов от 80 мм до 150 мм.

2. ОПИСАНИЕ

Деформационный шов ДШ-К состоит из алюминиевых направляющих и компенсаторов из алюминия и каучука ЭПДМ. Конструкция шва препятствует попаданию внутрь шва грязи, обеспечивает водонепроницаемость и устойчивость к износу при тяжелых эксплуатационных нагрузках. Швы не требуют проведения профилактических работ и устойчивы к старению.

Общий вид шва ДШ-К. ДШ-К с высотой 0мм (накладной).	Монтажная схема деформационного шва. ДШ-К с высотой 0мм (накладной), прямые и угловые.

3. ИНСТРУКЦИЯ ПО СБОРКЕ НАКЛАДНОЙ КОНСТРУКЦИИ КОМПЕНСАЦИОННОГО ШВА ДШ-K

Деформационный шов ДШ-К монтируется механически при помощи дюбелей по бетону. Алюминиевые планки крепятся механически, желательно при монтаже под планки установить двухсторонний ленточный герметик, чтобы вода не могла протечь под накладками. Данный шов производится на ширину шва от 80 мм до 150 мм. Планки стандартной длины 3 пог.м Лапки компенсатора плотно входят в алюминиевые направляющие и не пропускают воду. Дюбель не идет в комплекте. Рекомендуем заранее (до фиксации направляющих) собрать полностью конструкцию профиля, как показано на рисунке с выбранной конструкцией профиля. Вначале нужно собрать нижние алюминиевые направляющие, затем верхние, состоящие из алюминиевых планок и компенсаторов из ТЭПа или ЭПДМ 2-ух видов, сплошных боковых и срединных с отверстием. Количество тех или иных компенсаторов показано на рисунке и зависит от ширины шва.

Возможные перемещения накладных конструкций шва ДШ-К

Тип шва	Размеры, мм		Перемещения, мм
	S		Cжатие	Растяжение	Сдвиг вертикально	Нагрузка
ДШ-К-80/0 ДШ-К-80/0 у	80	130	10	12	5	Транспорт до 2т
ДШ-К-100/0 ДШ-К-80/0 у	100	150	10	12	5	Транспорт до 3т
ДШ-К-150/0 ДШ-К-150/0у	150	250	10	12	5	Погрузчик до 1т

 

 Инструкция по сборке закладной конструкции компенсационного профиля ДШ-K

 Деформационный шов ДШ-К монтируется механически при помощи дюбелей по бетону. Данный шов производится на ширину шва до 150 мм. Главным преимуществом данного шва является декоративность, простота монтажа, а также способность выдерживать высокие нагрузки и не пропускать воду. Рекомендуем заранее (до фиксации направляющих) собрать полностью конструкцию профиля, как показано на рисунке с выбранной конструкцией профиля. Вначале нужно собрать нижние алюминиевые направляющие, затем верхние, состоящие из алюминиевых планок и компенсаторов из ТЭПа или ЭПДМ 2-ух видов, сплошных боковых и срединных с отверстием. Количество тех или иных компенсаторов показано на рисунке и зависит от ширины шва.

Общий вид шва дш-k: закладные конструкции деформационных швов ДШ-К.	Монтажная схема закладных конструкций деформационных швов дш-к, прямые и угловые.	Возможные высоты деформационного шва дш-к.

 

4. ДОКУМЕНТАЦИЯ

ТУ 5775-001-18023964-2013 «Изделия из эластомерных материалов ГидроКонтур».
Сертификат соответствия ГОСТ Р №РОСС RU.АГ39.Н00007.
Экспертное заключение о соответствии продукции единым санитарно-эпидемиологическим и гигиеническим требованиям №86/13 от 28.10.2011.
Сертификат соответствия №НСОПБ.RU ПР019/2.Н.00234 требованиям НПБ 244-97 пожарной безопасности.
Сертификат соответствия системе менеджмента качества ГОСТ ISO 9001-2011, разрешение на применение знака соответствия системы сертификации «СДС-СМ».

5. ХРАНЕНИЕ

Изделия следует хранить в закрытых помещениях при температуре до 30 °С, без воздействия деформирующих нагрузок, прямых солнечных лучей, защищенными от попадания на них нефтепродуктов и органических растворителей. Алюминиевый профиль – 3 пог.м

Возможные варианты швов ДШ-K

ГАЛЕРЕЯ ОБЪЕКТОВ

Бесшовная отделка — Герметичные стены NYC

Нет сомнений в том, что герметичные стены NYC предлагают жильцам и владельцам бизнеса идеальное решение с точки зрения добавления новых комнат в резиденции и офисы. Хотя есть много плюсов, если есть и обратная сторона, так это то, что стандартные герметичные стены имеют швы, которые делают очевидным, что это временная конструкция. Однако, если вы выберете бесшовную отделку, никто, кроме тех, кто находится в доме или офисе, не может знать, что это герметичная стена .

Что такое бесшовная отделка?

Когда стена под давлением помещается в комнату, она использует внутреннее давление, чтобы прижаться к полу, потолку и прочным стенам, которых она касается, чтобы оставаться на месте. Это означает, что для поддержки стены не используется ни крепеж, ни клей, а только давление изнутри. Хотя сама стена прочная, из-за отсутствия креплений остается очевидный шов.

Бесшовная отделка означает, что необходимо выполнить дополнительную работу, чтобы стена была неотличима от постоянных стен в комнате.Арендодатель может потребовать, чтобы была применена бесшовная отделка, но есть веские эстетические причины, по которым вам следует рассмотреть этот тип отделки для временной стены.

Преимущества

Прежде всего, основным преимуществом такой отделки является то, что она делает стену под давлением так, будто она является естественной частью комнаты. Для тех, кто ценит эстетический аспект комнат, будь то в доме или в офисе, это может существенно повлиять на то, как вы видите саму стену.

Отсутствие отвлечения внимания: Шов, оставшийся после обычной установки герметичной стены, не бросается в глаза, но, безусловно, заметен.При попытке убедить человека стать соседом по комнате или покупателем совершить покупку, вид шва может отвлекать. В такой ситуации он может посылать неверные сигналы, поэтому переход на непрерывную работу устраняет эту возможность.

Простое украшение: Хотя шов сам по себе не такой большой, он может не позволить вам рисовать или декорировать желаемый вид. По крайней мере, вам нужно будет учесть шов при внесении декоративных изменений в комнату.Кроме того, в зависимости от цветовой схемы может быть нежелательно использовать определенные типы красок, которые могут только выделить шов.

Недорого: Добавление этого типа отделки стоит недорого и для большинства людей стоит дополнительных денег. Это также может потребовать домовладелец. В любом случае, доплата за этот тип отделки означает, что он может окупиться, если оставить его, поскольку новые соседи по комнате или клиенты не будут отвлекаться.

Бесшовная отделка — идеальный способ гарантировать, что герметичные стены NYC , которые любят жители и владельцы бизнеса, не будут отличать от постоянных стен.Сама отделка — это последний шаг, который обеспечивает эстетически приятное качество, которое вы оцените, пока сама стена присутствует в вашем доме, квартире или офисе.

Бизнес-шов для финтех-компаний Чили

В сфере кредитования Чили существует значительный рыночный пробел, который, по словам председателя местной компании по оказанию финансовых услуг, могли бы помочь ликвидировать финтех-компании.

За последние годы, вслед за изменениями в законодательстве в таких областях, как лимиты процентных ставок, традиционные банки изменили стратегию в сегментах малого и среднего бизнеса, а также в потребительском сегменте со средним и низким доходом.

Малые и средние предприятия, а также банки со средним и низким доходом, ориентированные на потребителей, которые были специализированными подразделениями местных крупных кредитных организаций, таких как Banefe, CrediChile и Bci Nova, сократили свои филиальные сети или объединились с операциями своих родителей.

Гильермо Тагле, председатель Credicorp Capital Chile, заявил в ходе интернет-трансляции, организованной фирмой EY, оказывающей профессиональные услуги, что «когда наступил кризис пандемии, масса владельцев малого бизнеса не имеет доступа к банку».

«Сегодня я думаю, что мир финтех имеет возможность соединить этих людей, чтобы дать им доступ к финансовой системе в более эффективной форме при меньших затратах», — сказал Тагле, добавив, что финтех-компании могут использовать данные истории платежей и счета-фактуры.

Тагле сказал, что у финтех-компаний появилась «огромная возможность» эффективно поддерживать поток кредитов в эти сегменты.

Как и в остальной части Латинской Америки, МСП в Чили создают ключевые рабочие места.

Соледад Овандо, помощник менеджера по связям с общественностью государственного кредитного учреждения BancoEstado, отметил гибкость и гибкость финансовых технологий и ту роль, которую они могут сыграть в обеспечении доступа к финансированию. В рамках ключевого развития сотрудничества между банками и финансовыми технологиями BancoEstado сотрудничал с палатой финансовых технологий FinteChile для изучения инновационных возможностей на различных этапах цепочки создания стоимости.

Участники экосистемы финансовых услуг призвали власти внести законопроект, регулирующий финтех, указав, что нормативно-правовая база поможет стимулировать инвестиции и доверие к сектору.

В последние годы финтех-индустрия Чили быстро росла, уделяя особое внимание потребителям и предприятиям с недостаточным уровнем обслуживания — сегментам, на которые банки также ориентируются с помощью таких продуктов, как карты предоплаты и цифровые счета. Игроки, ориентированные на малый и средний бизнес, включают краудлендинговую платформу Cumplo.

Материнская компания Credicorp Capital, перуанский холдинг финансовых услуг Credicorp, в 2018 году запустила подразделение технологических инноваций Krealo. Работа по развитию сосредоточена в Чили, и его портфель включает перуанскую платежную платформу Culqi, чилийский цифровой кошелек Tenpo и колумбийское приложение для консультаций по инвестициям Tyba.

Говоря о более широкой теме стартапов, Тагле сказал, что Чили может стать «Силиконовой долиной» Латинской Америки, сославшись на преимущества страны в таких областях, как конкурентоспособные расходы на проживание и бизнес, а также финансирование.

«Чили может стать центром создания новых технологических стартапов», — сказал Тагле, сославшись на роль, которую создание бизнеса может сыграть в восстановлении экономики. «Это то, что мы действительно можем сделать. Мы могли бы сделать Чили страной, в которую приезжают творческие люди, чтобы разрабатывать платформы, привлекать финансирование для этих платформ, утверждать их и экспортировать в остальной регион ».

Маурисио Мартинес, ассоциированный партнер по технологическому консалтингу в EY Chile, поддержал это.

«Я считаю это абсолютно возможным», — сказал Мартинес BNamericas. Что касается различий между калифорнийским центром инноваций и Чили, Мартинес сказал: «Сегодня существуют различия в инфраструктуре и уровнях инвестиций в стартапы… инвестиций мало».

«Но если оставить в стороне все, что связано со знаниями, все, что связано с развитием финансовой индустрии, с уровнем финансовых технологий, с инновациями в бизнес-моделях… определенно мы могли бы стать Силиконовой долиной Южной Америки.”

В третьем квартале EY должна опубликовать свой второй отчет о чилийской финтех-экосистеме, которая быстро развивалась в последние годы.

Выбор цвета металлической кровли со стоячим фальцемEnglert, Inc.

Вы работаете с архитектором, чтобы спроектировать свой новый дом или отремонтировать существующий. У вас есть дизайн интерьера. А теперь пора выбрать цвет наружных стен и цвет металлической фальцевой кровли.

Вы хотите радоваться своему выбору каждый раз, когда выезжаете на подъездную дорожку.И вы прекрасно понимаете, что хорошо подобранный внешний вид придаст вашему дому особую привлекательность и ценность.

В конечном итоге вы сделаете выбор, который лучше всего соответствует вашему вкусу и цветовым предпочтениям. Но если вы ищете идеи, вот несколько предложений, которые вы могли бы рассмотреть.

В недавнем блоге мы рассмотрели цвета фальцевых крыш, которые в прошлом году выбрали 6000 клиентов Englert для своих новых домов или проектов ремонта дома. И несколько цветов явно вышли победителями.Основываясь на этих результатах, мы исследовали определенные цветовые палитры и сопоставили их с популярными в настоящее время цветами наружных стен и поверхностей здесь, в Соединенных Штатах. Однако, если вы один из тех домовладельцев, которые любят приключения и любят более яркую палитру (я такой же, как вы), то, возможно, вы не найдете здесь то, что ищете. Но вы всегда сможете найти ярко-синий, металлический медный или даже заказать нестандартный цвет на свой вкус. А пока вот несколько идей, которые стоит обдумать, когда вы выбираете цвета для своей крыши и внешних стен.

Четыре из десяти лучших цветов, выбранных 6000 домовладельцами Englert, — это угольно-серый, матовый черный, темно-бронзовый и шиферно-серый.

Достаточно интересные, нейтральные и сдержанные серо-черные крыши предлагают множество вариантов выбора цвета кузова. Чтобы сохранить целостную цветовую схему, специалисты по цвету предлагают вам выбрать нейтральный и современный грифельно-серый, угольный или сине-серый. Они рекомендуют сочетать серый внешний вид с белой отделкой, чтобы подчеркнуть дом, или глянцевым черным, чтобы создать современную изысканную схему.Серые и черные металлические крыши также хорошо сочетаются с насыщенными, насыщенными оттенками экстерьера. Для элегантного образа рекомендуется выбрать темно-синий или темно-синий. оливково-зеленый и кирпично-красный — более яркие варианты, которые добавляют искру визуального интереса к внешнему виду вашего дома. Для неожиданного цветового контраста специалисты советуют остановить свой выбор на бледном оттенке желтого или даже фиолетового с серой или черной металлической крышей; нейтральность крыши оставляет внешний цвет в качестве центрального элемента привлекательности бордюра.

Металлические крыши также доступны в ярких цветах, которые сами по себе доминируют в дизайне экстерьера дома.Красные, зеленые и даже синие металлические кровли — распространенные варианты ярко окрашенных. Рекомендуется избегать сочетания цветов кузова, которые могут легко стать визуально подавляющими. Вместо этого эксперты советуют смягчить яркую металлическую крышу, выбрав нейтральный оттенок на стенах. Например, красная крыша хорошо сочетается с бледной сепией или бежевой внешней краской, а синяя крыша хорошо сочетается с бледными и ледяно-серыми тонами. Вместо того, чтобы подбирать цвет кузова к крыше, включите цвет крыши в детали внешней отделки или даже ставни.

Когда дом окрашивают в более теплые тона, коричневая крыша может быть правильным выбором. Если в доме будут более холодные цвета, такие как серый, синий или зеленый, то темно-серая крыша, вероятно, будет лучшим выбором. Если вам сначала нужно определиться с цветом крыши, одним из наиболее распространенных и универсальных является темно-серый цвет. Однако имейте в виду, что более светлая металлическая крыша обычно отражает больше света, что может помочь сохранить прохладу в доме. В то время как белый цвет является наиболее отражающим, более новая технология холодных цветов позволяет металлическим крышам с различными пигментами иметь хорошие показатели солнечного отражения и теплового излучения.

Какие 10 самых популярных цветов металлической кровли со стоячим фальцем? Englert, Inc.

Это то время года, когда все крупные компании по производству красок прогнозируют, какие цвета будут популярны для дома — внутри и снаружи.

Поскольку наша специализация — металлическая кровля и стеновые панели, мы можем в значительной степени игнорировать предложения по окраске интерьера, такие как Teacup Rose, Peachy Keen и Tangerine Tango, и сосредоточиться на том, какой цвет металлической кровли будет сочетаться с популярными цветами наружных стен, прогнозируемыми на этот год.

Эксперты по цвету, похоже, согласны с тем, что цель предоставления годового прогноза цвета — «помочь вдохновить и подпитывать воображение людей, которые берутся за проект по рисованию дома». Лично я предпочитаю более смелую цветовую палитру, когда дело доходит до выбора цветов для металлической кровли со стоячим фальцем. Такие оттенки, как Pacific Blue, Terra Cotta, Burgundy и Metallic Copper, всегда заводят меня, когда я вижу их в жилом доме. Но факт в том, что эксперты говорят нам, что цвета для экстерьера дома 2013 года будут отражать сильное влияние природы.Темные землистые тона, различные оттенки зеленого, синего и коричневого и нейтральные землистые тона, по прогнозам, снова будут лидировать в цветах экстерьера в этом году.
Мы задались вопросом, правы ли гуру цвета. Поэтому мы решили проверить, соответствуют ли цвета металлической крыши, выбранные домовладельцами и архитекторами от Englert за последний год, тому, что говорили эксперты по цветам на 2013 год. Мы ознакомились с нашими гарантиями на лакокрасочное покрытие на 6000 жилых кровельных проектах. подрядчики установили по всей стране за четырехмесячный период прошлого года.Этот снимок представляет собой очень небольшое количество всех проектов, выполненных за год, но он был достаточно большим, чтобы дать нам хорошее представление о том, какие цвета металлических кровель были наиболее популярными.

Победители?

Эксперты по цвету, похоже, в значительной степени достигли цели со своими прогнозами. 6000 человек, которые недавно установили металлическую крышу на новом доме или заново покрыли крышу существующего дома, предложили этот цвет на выбор.

1. Угольно-серый
2. Лесной зеленый
3. Темно-бронзовый
4.Hartford Green
5. Матовый черный
6. Сланцево-серый
7. Мансардный коричневый
8. Костяной белый
9. Средняя бронза
10. Колониальный красный

Only Bone White и Colonial Red не соответствовали цветовой палитре, которую, по словам экспертов, выбирали домовладельцы. Но колониальный красный цвет — один из тех неизменных фаворитов в нашей индустрии каждый год, и кто будет оспаривать белый цвет в качестве выбора?

Конечно, МОИ фаворитами были, конечно, наименее любимые цвета металлических крыш домовладельцев и их дизайнеров: терракота, шампанское, металлик медь, тихоокеанский синий и вечнозеленый мох.Эй, вы можете привести лошадь к воде, но вы не можете заставить ее выбрать изящную цветовую схему.

Устойчивое развитие | Бесплатный полнотекстовый | Инновационный метод выемки угольного пласта с толстой пропастью для обеспечения устойчивости угольной шахты

3.4.1. Расчет длины зоны обратной засыпки

Когда толщина скальной части составляет от 0,5 до 2,0 м (подзона B), необходимо раздробить скальную часть, а затем засыпать ее в выработку. Таким образом, объем расслоения щебня не может быть меньше объема засыпки в выработке.Предполагается, что толщина 2-2 верхних и нижних угольных пластов, а также толщины выемки породы, расстояние между днищем и крышей конвейера обратной засыпки, объемный коэффициент разделения породы, длина панели, длина забоя , а длина зоны засыпки составляет M ₁ , M ₂ , H, h, k, L ₁ , L ₂ и l соответственно (рисунок 7 и рисунок 11). раздроблен после разрезания перед засыпкой в ​​выработку, в то время как раздробленная щебень имеет определенный коэффициент увеличения объема.Кроме того, конвейер обратной засыпки висит на нижней части задней верхней балки опоры засыпки, занимая часть высоты засыпки. Таким образом получается следующее выражение:

L1L2Hk = (M1 + M2 + H − h) L2l

(2)

Длину зоны засыпки можно получить, упростив Уравнение (2): Раздел 1 говорит нам, что толщина верхнего (M ₁ ) и нижнего (M ₂ ) угольных пластов 2-2, расстояние (h ) между днищем и крышей конвейера для засыпки, коэффициент заполнения (k) скальной породы и длина (L ₁ ) панели равны 2.2 м, 1,2 м, 0,8 м, 1,5 и 240 м соответственно. Подставляя указанные выше параметры в уравнение (3), можно получить соотношение между длиной l зоны обратной засыпки и толщиной H трещин горной породы (Рисунок 12). Рисунок 12 показывает, что длина зоны обратной засыпки постепенно увеличивается с увеличением увеличивающаяся толщина разлома горной породы, потому что чем толще разлом горной породы, тем больше выход из него, и тем больше дробленой породы накапливается для захоронения, и тем длиннее требуется зона обратной засыпки.При толщине разлома породы 1,1 м длина зоны обратной засыпки достигает 107 м, а длина зоны засыпки 115 м, а расстояние от 5 до 10 м занято соединением конвейера обратной засыпки и передаточная машина: длина зоны обрушения, таким образом, установлена ​​на 125 м.

3.4.2. Анализ влияющих факторов

Влияние коэффициентов увеличения объема раздробленной породы на длину зоны засыпки рассчитывается путем отдельной подстановки переменных коэффициентов заполнения (k = 1.3, 1.4, 1.5 и 1.6) в уравнение (3), как показано на рисунке 13. Как показано на рисунке 13, длина зоны обратной засыпки постепенно увеличивается, когда коэффициенты наполнения увеличиваются с 1,3 до 1,6. При условии, что имеется определенный выход отслаивания породы, чем больше коэффициент наполнения, тем больше пространство для засыпки щебня, захватываемого в выработке, и, следовательно, тем длиннее зона засыпки. При толщине разлома горной породы 1,1 м соответствующие длины зоны засыпки составляют 93, 100, 107 и 114 м при коэффициенте наполнения 1.3, 1.4, 1.5 и 1.6 соответственно. Более того, длина зоны обратной засыпки демонстрирует аналогичную тенденцию с увеличением коэффициента наполнения. Если отдельно подставить длины панели (L ₁ = 100, 200, 300 и 400 м) в уравнение (3), влияние длина панели по длине зоны обратной засыпки (Рисунок 14). Как показано на Рисунке 14, длина панели оказывает значительное влияние на длину зоны обратной засыпки, и длина зоны засыпки постепенно увеличивается по мере того, как длина панели увеличивается со 100 м до 400 м.Чем длиннее панель, тем больше выход породы при добыче угля, и, следовательно, необходимо оставлять больше места для заполнения пустот. Когда толщина скальной части составляет 1,1 м, соответствующие длины зоны засыпки составляют 45, 89, 134 и 178 м для панелей длиной 100, 200, 300 и 400 м соответственно. Длина зоны засыпки демонстрирует аналогичную тенденцию по мере постепенного увеличения длины панели. Влияние толщины верхнего угольного пласта 2-2 на длину зоны засыпки рассчитывается путем отдельной подстановки толщин верхнего пласта 2-2. угольный пласт (М ₁ = 1.0, 1,5, 2,0 и 2,5 м) в уравнение (3), как показано на рисунке 15. Рисунок 15 показывает, что длина зоны обратной засыпки постепенно уменьшается по мере того, как толщина верхнего угольного пласта 2-2 увеличивается с 1,0 м до 2,5. м. При наличии определенного выхода трещины породы, чем толще верхний угольный пласт 2-2, тем больше объем засыпки раздробленных пустот и, следовательно, тем короче зона засыпки. При толщине разлома породы 1,1 м соответствующие длины зоны засыпки равны 158, 132, 113 и 99 м при толщине верхнего угольного пласта 2-2 равной 1.0, 1,5, 2,0 и 2,5 м соответственно. Уменьшение длины зоны засыпки постепенно уменьшается с увеличением толщины верхнего угольного пласта. Влияние расстояния между днищем и крышей конвейера обратной засыпки на длину зоны засыпки рассчитывается путем подстановки расстояния (h = 0,6, 0,8 , 1,0 и 1,2 м) в уравнение (3), как показано на рисунке 16. Как показано на рисунке 16, длина зоны обратной засыпки постепенно увеличивается по мере того, как расстояние между днищем и крышей конвейера обратной засыпки увеличивается с 0.От 6 м до 1,2 м. Когда есть определенный выход раздробленной породы, чем больше расстояние между днищем и крышей конвейера обратной засыпки, тем меньше объем засыпки раздробленных пустошей и, следовательно, тем длиннее зона засыпки. При толщине скальной части 1,1 м соответствующие длины зоны засыпки составляют 103, 107, 113 и 120 м, когда расстояние между днищем и крышей конвейера обратной засыпки составляет 0,6, 0,8, 1,0 и 1,2 м. , соответственно. Причем увеличение длины зоны обратной засыпки постепенно увеличивается по мере увеличения расстояния между днищем и крышей конвейера обратной засыпки.

Объяснение схемы Bounce Back Loan

На прошлой неделе Риши Сунак снова начал трясти языком, когда он запустил правительственный эквивалент рекламной кампании для их последней кредитной схемы: Bounce Back Loans.

Изначально на правительственном веб-сайте была практически вся информация, кроме самой голой, а в преддверии официального запуска схемы в 9 утра вчера утром МСП были завалены дополнительной информацией. Это запоздалое прояснение не помешало 200 предприятиям, о которых сообщалось, подали заявки в первую минуту в Barclays — это всего лишь один из пятидесяти аккредитованных кредиторов Bounce Back Loan.Ллойдс утверждает, что за первые три часа получил 5000 заявок.

Но давайте сделаем шаг назад на минутку. Что именно представляет собой схема возврата ссуды (BBLS)? Как эта схема соотносится со схемой ссуды на прерывание бизнеса в связи с коронавирусом (CBILS) и куда компании подаются? Мы расскажем обо всем этом и многом другом.

Повторяя свое объяснение CBILS, British Business Bank описывает BBLS как схему для оказания «финансовой поддержки предприятиям по всей Великобритании, которые теряют доход и видят, что их денежный поток нарушен в результате COVID- 19 вспышка… »Фактически, это точная формулировка, которую они используют для описания CBILS.Однако есть одно ключевое дополнение к описанию: «… и это может принести прибыль в размере 50 000 фунтов стерлингов или меньше».

Короче говоря, BBLS позволяет предприятиям брать ссуду от 2 000 фунтов стерлингов до 25% от их оборота или 50 000 фунтов стерлингов (в зависимости от того, что меньше). Важно отметить, что эти ссуды предоставляются со 100% гарантией, подкрепленной государством, в отличие от 80% гарантии, обещанной в рамках CBILS. Максимальный срок кредита BBLS составляет 6 лет, и предприятия не будут платить проценты в течение первых 12 месяцев. Когда они начнут платить проценты, им не придется платить больше двух.5%.

Очевидно, что существует много общего между схемой возврата кредитов и ее предшественницей — схемой кредитования на прерывание бизнеса в связи с коронавирусом. На самом деле так много общего, что лучший способ объяснить BBLS — это объяснить области, в которых эти две схемы различаются.

Объем финансирования

Несмотря на то, что правительство не устанавливает каких-либо ограничений на оборот подающих заявки, оно обозначило BBLS как ориентированное на «малый бизнес».Имея это в виду, максимальная сумма финансирования, доступная по схеме, составляет всего 50 000 фунтов стерлингов. Это в отличие от колоссальных 5 миллионов фунтов стерлингов, доступных в рамках CBILS.

Формы финансирования

Как следует из названия, BBLS предлагает малым и средним предприятиям возможность получить прямой и простой срочный кредит без излишеств. Несмотря на несколько вводящее в заблуждение название, CBILS фактически дает компаниям выбор из четырех форм финансирования: срочные ссуды, финансирование по счетам, овердрафты и финансирование активов.

Гарантии и безопасность

Держитесь за шляпу, потому что она важна.Согласно BBLS, кредиторам не разрешается запрашивать у предприятий личную гарантию или включать личные активы в какие-либо действия по восстановлению. Поскольку CBILS предлагает гораздо более крупные ссуды, предприятия могут попросить предоставить личную гарантию, если они хотят занять более 250 000 фунтов стерлингов. Тем не менее, это специально исключает дом владельца бизнеса и ограничивает возмещение до 20% от объекта CBILS после использования доходов от бизнес-активов.

Как мы уже упоминали, BBLS предлагает 100% гарантию, подкрепленную государством, в отличие от 80%, предлагаемых в рамках CBILS.Однако в рамках обеих этих схем предприятия по-прежнему берут на себя долги и несут ответственность за выплату этого долга. Гарантии, поддерживаемые государством, призваны побудить кредиторов одобрять больше заявок, облегчая большему количеству предприятий доступ к необходимому финансированию.

Скорость и простота

Меньшие лимиты финансирования и большие государственные гарантии в рамках BBLS означают, что критерии приемлемости менее строгие, чем критерии CBILS.BBLS может похвастаться онлайн-заявкой из семи вопросов и 24-часовым сроком доставки средств — утверждения, которые на первый взгляд, похоже, снимают критику CBILS как слишком медленную. Но с учетом того, что заявки поступают со скоростью 200 в минуту, еще неизвестно, хватит ли аккредитованным кредиторам укусить, чтобы соответствовать лаю правительства.

На правительственном веб-сайте смело утверждается, что предприятия, желающие подать заявку на получение кредита BBLS, должны находиться только в Великобритании и пострадали от коронавируса.Однако все не так просто, и British Business Bank (BBB) ​​предлагает следующие (неисчерпывающие) критерии отбора.

Вы можете подать заявку на возвратную ссуду, если ваш бизнес:

• пострадал от пандемии коронавируса
• не испытывал затруднений по состоянию на 31 декабря 2019 года
• находится в Великобритании и работает как минимум 1 Март 2020
• в настоящее время не находится в стадии банкротства, ликвидации или реструктуризации долга
• получает более 50% своего дохода от торговой деятельности
• не находится в секторе с ограничениями
• BBB также указывает, что бизнес не t имеет право на финансирование BBLS, если у него уже есть финансирование в рамках CBILS, Схемы ссуды для прерывания крупного бизнеса в связи с коронавирусом (CLBILS) или Схемы корпоративного финансирования Covid Банка Англии (CCFF).

Здесь все становится немного сложнее, потому что BBB продолжает заявлять, что предприятия с таким видом финансирования могут подать заявку на ссуду BBLS, если они будут рефинансировать весь механизм в рамках этих других схем. Также были сообщения о том, что компаниям будет разрешено переключить свое приложение CBILS на приложение BBLS (если оно меньше 50 000 фунтов стерлингов) или просто конвертировать свою ссуду CBILS в ссуду BBLS.

Как и в случае с CBILS, предприятия могут подавать заявки на финансирование BBLS непосредственно с веб-сайта выбранного кредитора.British Business Bank аккредитовал по схеме 50 кредиторов, большинство из которых являются крупными банками, хотя ходят разговоры о том, что это будет распространено на более широкую сеть кредиторов и поставщиков финансовых услуг. Предприятиям рекомендуется сначала подавать заявки в свой обычный коммерческий банк, прежде чем расширять свою сеть.

Быстрого поиска на веб-сайте BBB достаточно, чтобы найти полный список аккредитованных кредиторов, но вот как подать заявку на возврат ссуды от банков большой пятерки Великобритании:

Barclays

Нажмите здесь, чтобы получить их специальный возврат Страница «Схема ссуды», на которой представлены основные сведения о схеме и критерии приемлемости для Barclays.На этой странице предприятиям сообщается, что самый быстрый способ подать заявку — через их онлайн-банкинг, доступ к которому можно получить со страницы BBLS.

HSBC

Специальная страница BBLS HSBC включает в себя большой объем информации с дополнительными ссылками на юридические документы и другой мелкий шрифт. Как клиент HSBC, вы можете оставить ссылку на странице и подать заявку непосредственно через их онлайн-портал. HSBC также предоставляет инструкции по применению для не-клиентов, которые включают необходимость сначала открыть счет HSBC.

Lloyds

Щелкните здесь, чтобы перейти на страницу схемы возврата кредита Lloyds, которая включает иллюстративные примеры кредитов BBLS, а также предупреждение о том, что банк испытывает высокий уровень спроса. После того, как вы ознакомились с ключевыми функциями и критериями приемлемости, вы можете подать заявку прямо со страницы.

Santander

BBLS-страница Santander включает стандартную информацию и примеры выплат, а также примечание о том, что заявки, полученные после 19:00, не будут обработаны до 9:00 следующего дня.После того, как вы поставите галочку в поле, чтобы согласиться с несколькими Т и С, вы можете запустить свое приложение прямо со страницы.

Royal Bank of Scotland (RBS)

Щелкните здесь, чтобы перейти на страницу RBS Bounce Back Loan Scheme, которая охватывает основы схемы, шаги для доступа к финансированию BBLS и несколько загружаемых PDF-файлов для получения дополнительной информации. После того, как вы ознакомитесь с критериями приемлемости для RBS, вы можете сразу же подавать заявку.

При привлечении любого вида долгового финансирования (даже если оно на 100% финансируется государством) лучше всего взвесить свои варианты.Нажмите здесь, чтобы получить дополнительную информацию о схеме прерывания бизнеса из-за коронавируса, если вам нужно более 50 000 фунтов стерлингов, чтобы выдержать шторм COVID-19, или если вам нужен более широкий выбор финансовых решений.

Если у вас новаторский или быстрорастущий бизнес (читай: стартап), вы также можете рассмотреть государственный фонд будущего, который предлагает конвертируемые ссуды до 5 миллионов фунтов стерлингов. Если вас больше всего беспокоит ожидание скидок HMRC в соответствии со схемой сохранения вакансий в связи с коронавирусом, существуют решения, предназначенные для преодоления разрыва между подачей заявки и получением средств.

Если вы не уверены, поговорите со своим финансовым консультантом, брокером или бухгалтером, которые лучше всего могут посоветовать вам подходящее решение для вашего бизнеса. Если мы можем вам чем-то помочь, свяжитесь с нами!

Энергия | Бесплатный полнотекстовый | Исследование характеристик деформации и энерговыделения вышележащих пластов при различной последовательности добычи в группе тесных угольных пластов на основе моделирования аналогичных материалов

1. Введение

С сокращением ресурсов угля постепенно привлекают внимание ресурсы угля в различных сложных условиях.Среди них типичные короткие угольные пласты широко распространены в большинстве горнодобывающих районов Китая. Для различных последовательностей отработки групп угольных пластов на близком расстоянии использование восходящей отработки имеет преимущества короткого времени подготовки, быстрой добычи угля и благоприятного дренирования рабочего забоя. Использование горных работ с пониженной вытяжкой сократило начальный объем строительства и первоначальные инвестиции, а также ускорило строительство и добычу угля.

Выбор последовательности добычи для групп угольных пластов с близкого расстояния часто основывается на соображениях экономии, технологии и безопасности.Характеристики изменений вскрыши, вызванные нарушением горных работ, различаются в зависимости от последовательности горных работ. Это исследование характеристик деформации вскрыши и высвобождения энергии при различных последовательностях добычи для групп угольных пластов с близким радиусом действия заполняет пробел в изучении изменений вскрыши и различий высвобождения энергии при различных последовательностях добычи для относительно сложных групп угольных пластов с близкими расстояниями. Для решения проблемы освоения угольных ресурсов в сложных условиях, влияющих на безопасную добычу угля в нашей стране и ограничивающих гармоничное развитие угольной отрасли, особенно важно изучить эксперимент различной последовательности отработки тесной группы пластов. .Благодаря исследованиям различных последовательностей горных работ в группах угольных пластов не только может быть гарантировано эффективное использование ресурсов эксплуатации во все более сложных геологических условиях, но это также имеет практическое значение для выбора разумной последовательности добычи в соответствии с местными условиями и обеспечения безопасности. производство.

Для характеристики деформации вскрышных пород и выделения энергии при различных последовательностях горных работ в группах угольных пластов на близком расстоянии Zhang et al.изучили возможность восходящей добычи 3 угля над районом добычи 4 угля в угольной шахте Чжунпиндун, используя численное моделирование и другие методы [1]. Лю и др. Предполагается, что в ходе вниз добычи близкого расстояния угольного пласта, рабочего сопротивления и начальной поддерживающей силы опоры должна быть увеличена, чтобы обеспечить опорную прочность рабочей поверхности [2]. Хуанг и др. предложены две схемы компоновки восходящей горной выработки, т.е. внутренняя дислокация и внешняя дислокация, которые эффективно избегают зоны влияния зоны разрушения и сосредоточенных напряжений [3].Jiao et al. провел горные испытания нижнего защитного слоя, проследил кривую движения пластов и усвоил закон пространственно-временной эволюции трещин в вышележащих пластах [4]. Zhang et al. проанализировали вариативные характеристики и характеристики зональности распределения напряжений в окружающих породах при восходящей разработке, основные области распространения зон обогащения трещин в породе и их закономерности [5]. Shao et al. смоделировали и изучили закон эволюции вышележащих трещин пластов и устойчивость межслоевых пластов при восходящей разработке типичных рабочих забоев угольной шахты Дунмао [6].Zhang et al. определили характеристики структурного изменения верхнего угольного пласта после отработки нижнего угольного пласта с учетом восходящей отработки закрытой группы угольных пластов в шахте Цинхемэнь [7]. Ли и др. изучили закон влияния горных работ 13,14м рабочего забоя B902 в угольном пласте №9 на рабочем забое 7,02м B4101 в угольном пласте №4 и закон изменения окружающих напряжений с учетом совместной отработки шахты Анжиалинг [8]. Gong et al. проанализировали структуру вскрыши и контроль устойчивости окружающей породы во время разработки группы закрытых угольных пластов на угольной шахте Dongqu с использованием численного метода расчета UDEC, который представляет собой программу расчета и анализа, основанную на теории метода дискретных элементов [9].Ли и др. Выведено уравнение приближенного вертикального закона переноса сосредоточенных напряжений и линейных напряжений в массиве горных пород [10]. Yu et al. использовали численное моделирование и другие методы для определения высоты развития и расширения сломанных групп кровли во время разработки различных угольных пластов [11]. Wang et al. Установлено, что степень раздробления и набухания горной массы прямо пропорциональна ее глубине и получено расчетное уравнение коэффициента проседания поверхности и горного массива при начальной отработке [12].Ma et al. выполнили экспериментальное моделирование физического разрушения угольных столбов и закона движения покрывающих пород на подобном материале в угольной шахте Фэнцзята [13]. Xu et al. смоделированы и изучены законы повреждения и движения вышележащих пластов при отработке нижнего угольного пласта 10 # и верхнего угольного пласта 9 # группы угольных пластов ближнего действия с интервалом 6,45 м с помощью численного программного обеспечения UDEC [14]. Wang et al. систематически изучены закономерности горных напряжений и движения вскрыши в глубоких забоях [15].Луан и др. провел исследования высоты зоны трещиноватости проточной воды в вышележащих пластах после однократной отработки и повторной отработки двух пластов угля [16]. Jiang et al. проанализировали закон обрушения и движения вышележащих пластов во время повторной добычи и пришли к выводу, что произошла «активация» кровли над уступом из-за увеличения высоты добычи, вызванного повторной добычей [17]. Лю и др. предложили метод прогнозирования высоты зоны трещиноватости текущей воды путем анализа распределения зон повреждения в модели с помощью программного обеспечения для моделирования FLAC3D [18].Канг и др. на основании полевых данных проанализировали четыре стадии образования трещин на поверхности и механизм их образования, выявив влияние трещин в горных выработках на движение и деформацию поверхности в горных районах [19]. Han et al. установил критерий осуществимости восходящей отработки закрытой группы пластов и определил оценочный индекс целесообразности восходящей отработки [20]. Ян и др. приведено уравнение для расчета условного выноса забоя при совместной отработке маломощных групп угольных пластов на короткие расстояния [21].Теория «пучка» кладки, выдвинутой Qian и др., Обеспечивает основу для изучения подшипника давления [22]. Kong et al. на основе взаимосвязи между микро-сейсмическое случае окружающие породы в забое и распределении поддержки давления, выдвинутые, что основной причиной неудачи окружающих пород является движение вышележащих слоев и регулировка поддержки передачи давления [23]. Dou et al. согласно энергетической теории обсуждается механизм горных ударов, вызванный нестабильностью пространственной структуры [24].Ян и др. посредством испытания инженерно-геомеханической модели охарактеризован закон воздействия горных пород и механизм динамического разрушения перекрывающих пород при добыче угля в нескольких углях [25]. Kong et al. использовали тесты механики горных пород, аналогичное моделирование и численное моделирование для изучения характеристик разрушения кровли и закона миграции вышележащих пород верхнего угольного пласта при повторной отработке группы прилегающих угольных пластов [26]. Ning et al. предложили метод определения высоты зоны трещиноватости в процессе отработки тесной группы угольных пластов на основе двух числовых значений разделительного расстояния и окончательного значения осадки закрытого угольного пласта [27].Ян и др. изучили развитие горных напряжений во время горных работ на больших высотах и ​​получили характеристики деформации и разрушения вышележащих пластов, характер развития горных напряжений и трещин, а также размер зоны рельефа [28]. Хуанг и др. изучили динамические периодические трещины в процессе разработки многопластовых пластов и показали, что трещины имеют явления активации и развития. Благодаря сочетанию контроля подземных сосредоточенных напряжений и поверхностных трещин, они проанализировали эволюцию трех полей в плотной многопластовой разработке [29,30].Cheng et al. изучены характеристики эволюции движения кровли и горных напряжений в процессе отработки ближних угольных пластов [31].

Основываясь на приведенном выше анализе, многие ученые провели плодотворные исследования движения вскрыши, развития трещин и характеристик изменения напряжений, вызванных разработкой угольных пластов с близким радиусом действия. Однако большая часть исследований направлена ​​на деформацию и повреждение, вызванные единой последовательностью разработки угольных пластов, и комплексный механизм действия деформации вскрыши, утяжеления кровли и высвобождения энергии редко упоминается по аналогии с различными последовательностями горных работ с близкими углами. ряд угольных пластов.

В этой статье используются эксперименты по моделированию подобия физических материалов, а также используются комплексные методы мониторинга, такие как циферблатный индикатор, тахеометр, микросейсмический монитор, датчик давления и другое оборудование. Для различных последовательностей горных работ в тесных группах угольных пластов на угольной шахте Куангоу исследование различий при различных последовательностях добычи проводится на основе правил движения вышележащих горных пород, поведения давления в шахте и характеристик выделения энергии, вызванных понижением начальной добычи и повышением отдачи. -разработка группы угольных пластов B4-1, которая обеспечивает основу для правил движения вышележащих пород и характеристик выделения энергии во время восходящей и нисходящей разработки закрытых групп угольных пластов, а также является справочным материалом для прогнозирования и предотвращения шахтных катастроф в условиях разработка группы закрытых угольных пластов.

3. Характеристики деформации и обрушения вышележащих пластов при различных последовательностях отработки групп угольных пластов

3.1. Разница в миграции перекрывающих пород

Во время первого процесса отработки вниз рабочего забоя W1145 в угольном пласте B4-1 (Рисунок 3), когда угольный пласт продвигался на 56,0 м в зоне 1, большая часть подвесной кровли обрушилась впервые, и отделенный пласт постепенно разрабатывался по мере разработки. В процессе продвижения из области 2 в область 6 на верхнюю плиту воздействует сила тяжести верхней покрывающей породы и пластов породы, и покрывающая плита обрушивается из центра выработанной площади, вызывая очевидные повреждения, и непрерывно развивается в направлении направление опережения рабочего забоя.Среди них, когда область 2 продвигается на 128,0 м, прямая кровля впервые обрушивается, и расслоение распространяется ниже основного ключевого слоя. Рабочая поверхность в области 3 продолжает выдвигаться вперед, а нижняя разделительная полость расширяется вверх, в то время как области разрушения кровли рабочей поверхности шарнирно соединяются друг с другом, образуя устойчивую конструкцию, которая препятствует движению обрушившейся крыши вверх и вызывает провал крыши в непрерывном и регулярном обрушении в процессе продвижения от области 4 к области 6.

Существует два основных состояния кровли в выработанной зоне во время процесса добычи рабочего забоя W1145: состояние нависания во время процесса добычи 0 ~ 56,0 м, и процесс остановки 56,0 ~ 464,0 м находится в состоянии обрушения, и его состояние обрушения представляет собой регулярный периодический процесс разрушения.

После завершения отработки забоя W1123, во время восходящей отработки оставшегося угольного пласта B4-1 (Рисунок 4), не было явных изменений в твердой кровле региона 1. Когда угольный пласт продвигался на 64.0 м, крыша возникла как явление местного обрушения кровли. В процессе добычи в районе 2 обрушение кровли происходило непрерывно по мере хода добычи. К концу добычи в районе 2 прямая кровля была относительно стабильной, что делало вышележащие пласты очевидными как явление расслоения. В процессе добычи на участке 3 вертикальные трещины постепенно расширялись вверх, а прямая кровля обрушилась впервые, когда рабочий забор проходил на глубине 155,2 м. К концу добычи в районе 3 была очевидная зона концентрированного обрушения, а очевидная зона разделения образовалась примерно на 55 °.0 м над зоной обрушения от кровли угольного пласта Б4-1. В процессе разработки участка 4 и участка 5 шаг разрушения кровли явно увеличивается, пространство разделения вдали от рабочего забоя постепенно уплотняется, и в кровле горного выработка возле рабочего забоя появляются явные трещины и отслоения, которые непрерывно наклоняться и тонуть по мере продвижения. В процессе разработки участка 6 количество вновь образованных трещин относительно невелико. После 126-го наступления только 5.Остаточный уголь длиной 6 м мгновенно дробится под огромным давлением верхних пластов, и происходит горная волна, в результате чего возникает мгновенная зона обрушения кровли длиной 35,0 м.

Существует три основных состояния кровли выработанной площади во время процесса добычи остаточного угля: состояние нависания во время процесса добычи 0 ~ 62,4 м, процесс добычи 62,4 ~ 164,8 м и 378,4 ~ 384 м в состоянии обрушения, первое — с обрушением горных выработок, второе — с большой площадью мгновенного обрушения кровли, а второе — с обрушением 164.Добыча 8 ~ 378,4 м находится в состоянии изгиба и опускания.

На основе различных последовательностей горных работ анализируются различия в разрушениях вскрыши в процессе продвижения угольного пласта B4-1 (Таблица 2). Разработка угольного пласта B2 помогает освободить угольный пласт B4-1 и ослабляет тенденцию к удару вышележащих пород на верхнюю часть оставшегося угольного пласта, поэтому расстояние нависания большой площади кровли увеличивается, когда оставшийся угольный пласт повторно используется. -минный. В то же время под воздействием горных нарушений угольного пласта B2 происходит разрыхление вышележащих пластов.Эффект дробления и набухания пластов ниже ключевого слоя сильнее, чем у первой добычи, которая имеет лучший поддерживающий эффект. Таким образом, начальное обрушение прямой кровли при повторной отработке остаточного угля отстает от отработки забоя W1145. Кроме того, существуют очевидные различия в тенденции изменения кровли во время процесса продвижения рабочего забоя, при котором отработка рабочего забоя W1145 представляет собой «обрушение кровли большой площади с периодическими горными повреждениями», в то время как повторная отработка оставшегося угольного пласта представляет собой «свисание кровли большой площади — обрушение с горными выработками — прогибы — мгновенные горные удары».

3.2. Характеристики деформации поверхности при различных последовательностях горных работ

В эксперименте по моделированию физического сходства материалов B4-1 в процессе разработки угольного пласта дисплей с круговой шкалой используется для анализа характеристик оседания поверхности, отслеживания изменений смещения поверхностных пластов на разных этапах продвижения и проанализировать закон деформирования поверхностных пластов.

Характеристики проседания поверхности в процессе разработки угольного пласта B4-1 показаны на Рисунке 5, который можно увидеть из характеристик проседания поверхности (Рисунок 5a) при разработке рабочего забоя W1145.При продвижении забоя до 160 м поверхность явно деформируется, и максимальное проседание поверхности, измеренное в точке измерения 6 #, составляет 0,51 м. С продвижением первого забоя W1145 точка с наибольшей деформацией проседания поверхностного слоя постепенно перемещается в направлении продвижения забоя до тех пор, пока разработка забоя W1145 не будет завершена. Точка максимального проседания в основном расположена над центром выработанной площади на той стороне линии добычи, которая отклонена от стоп-линии.Оседание поверхности, измеренное точками измерения 5 ~ 9 #, составляет 0,63 м, 1,05 м, 1,38 м, 1,36 м и 1,04 м соответственно. Кривая проседания поверхностного слоя горных пород показывает «V-образную» деформацию выработки до 160 м и «U-образное» распределение деформации после окончания отработки рабочего забоя W1145. По характеристикам оседания поверхности. При повторной добыче остаточного угля (рис. 5b) просадка поверхности перед повторной добычей остаточного угля, очевидно, ниже, чем над выработанной площадью забоя W1145.Кривая оседания поверхности показывает «W-образную» характеристику распределения с примерно равными точками пиков слева и в середине.

Когда остаточный уголь продвигается на глубину 126,4 м, поверхностные пласты явно изменяются. Вертикальные смещения, измеренные в точках измерения 2 # и 3 #, изменяются от 2,03 м и 2,82 м до 2,55 м и 3,20 м соответственно, а величина проседания составляет 0,52 м и 0,38 м соответственно. Деформация поверхности остаточного угля в процессе продвижения из области 1 в область 4 относительно невелика, и нет явной деформации поверхности, за исключением концентрированного обрушения пластов кровли, вызванного 164.Продвижение остаточного угля на 8 м вызывает деформацию 2,3 м в точке измерения 3 #. Когда остаточный уголь продвигается до 316,8 м, кровля постепенно опускается и накапливается в течение длительного времени, а слои в середине постепенно опускаются и постепенно воздействуют на поверхность, в результате чего поверхность в точке измерения 4 # явно изменяется на 0,58 м. В конце повторной добычи остаточного угля явление горного удара вызвало мгновенное оседание большой площади пластов породы, оказавшее влияние на поверхность, что вызвало явное проседание поверхности в диапазоне 300 ~ 500 м, с 4 # и 5 # точки измерения являются наиболее очевидными, с величиной проседания 0.34 м и 0,52 м соответственно.

Всесторонний анализ характеристик проседания поверхности показывает, что максимальная деформация поверхности после восходящей выработки составляет 4,04 м, накопленная в точке измерения 4 #, а максимальная деформация поверхности после нисходящей отработки составляет 4,07 м и 4,09 м, накопленная в точке 7 #. и 8 # точек измерения. Максимальное проседание поверхности, вызванное двумя разными методами добычи: нисходящей и восходящей, в основном одинаковы. Общее смещение поверхности, вызванное восходящей добычей, невелико, и окончательная кривая оседания поверхности показывает характеристику распределения «W» с небольшой центральной точкой максимума.

Кривая проседания поверхности постепенно смещается в сторону забоя по мере добычи. Максимальное проседание поверхностных пластов, вызванное первой отработкой вниз забоя W1145 в угольном пласте B4-1, составляет 1,38 м, что на 0,42 м больше максимального проседания 0,96 м, вызванного повторной отработкой остаточного угля в пласте B4- снизу вверх. 1 угольный пласт. Следовательно, проседание поверхности, вызванное отработкой вниз в угольном пласте Б4-1, выше.

3.3. Характеристики деформации вышележащих пластов при различных последовательностях разработки

Путем мониторинга проседания верхних пластов до и после разработки физической модели угольного пласта с помощью тахеометра получаются кривые изменения опускания для различных пластов, как показано на Рисунке 6.Вертикальное смещение точек измерения на рабочем забое W1145 после добычи — это просадка, вызванная добычей, а разница между вертикальным смещением, отслеживаемая в каждой точке измерения остаточной повторной добычи угля до и после добычи, — это просадка, вызванная повторной добычей остаточного угля. -добыча полезных ископаемых.

Вертикальное смещение прямой кровли и основной кровли на забое W1145 после горных работ имеет очевидную симметрию и имеет очевидное U-образное распределение. Однако асимметрия вертикального смещения пластов становится все более очевидной с увеличением высоты слоя вышележащих пластов, что свидетельствует о том, что левая часть депрессии смещается немного ниже правой.Доказано, что после отработки рабочего забоя W1145 между слоями горных пород рядом с открытой поверхностью разреза больше пор, а проседание между слоями горных пород вблизи верха отбойной линии является более значительным.

Вертикальное смещение вышележащих пластов после отработки в забое W1123 угольного пласта B2 явно асимметрично. Поскольку 384 м остаточного угля не были добыты, вертикальное смещение вышележащих пластов над остаточным углем B4-1, очевидно, меньше, чем смещение над выработанной областью забоя W1145, и область депрессии проседания вышележащих пластов после разработки в Угольный пласт B2 имеет очевидное ступенчатое распределение.

К концу добычи остаточного угля B4-1 смещение вышележащих пластов в депрессивной области остаточного угольного карьера в основном такое же, демонстрируя очевидную симметрию, в то время как левый и правый концы пустот B4-1 угольный пласт демонстрирует слегка очевидную асимметрию, на которую влияет последовательность добычи. Вертикальное смещение пласта горной породы, вызванное добычей вниз, немного больше, чем при добыче вверх, при которой вертикальное смещение области провисания после прямой разработки кровли составляет 9.38 м и 9,12 м соответственно с разницей в 0,26 м. В критическом положении выработанного участка между повторной отработкой остаточного угля и забоем W1145 из-за мгновенного дробления угольного столба 5,6 в хвостовой части остаточного угля образуется большое количество обрушения породы. вызванный ударом горной породы, в результате чего на вышележащую породу в критическом положении сильно влияют факторы дробления и набухания породы. Измеренное вертикальное перемещение верхней основной крыши в критическом положении 7.52 м, что ниже средних значений вертикального смещения депрессивного участка после отработки прямой кровли вниз и вверх на 8,03 м и 7,85 м.

После повторной добычи остаточного угля относительно устойчивые межслоевые пласты породы дополнительно сжимаются под воздействием отработки верхнего угольного пласта Б4-1, а зона обрушения межслоевых пластов породы дополнительно сжимается под влиянием повторной отработки пласта. остаточный уголь, так что эффект расширения дробления уменьшается и дополнительно уплотняется, так что точка измерения номер 6 впервые оказывается за основной кровлей, величина проседания достигает 3.29 м, что на 3,0 м выше, чем у угольного пласта Б4-1. Поэтому при отработке до точки замера номер 6, т. Е. Длина модели 180 м, следует усилить защитные меры, чтобы обеспечить безопасную добычу. Повторная добыча остаточного угля также оказывает определенное влияние на пласты выше забоя W1145. Из-за длительного нарушения повторной добычи остаточного угля блоки рыхлой породы продолжают уплотняться, образуя новую стабильную структуру после уменьшения эффекта дробления и набухания.Вертикальное смещение некоторых вышележащих позиций горных пород продолжает увеличиваться, при этом смещение точки измерения 31 # на линии обнаружения тахеометра H, где расположена самая большая прямая крыша, достигает 0,51 м.

После повторной отработки оставшегося угольного пласта проседание средней части модели меньше, чем проседание обоих концов, и проседание верхних пластов над основными ключевыми пластами из-за отработки вниз правой покрывающей толщи пласта. модель немного больше, чем из-за восходящей отработки левой вскрыши.До и после повторной добычи оставшегося угля кривая проседания постепенно переходит от «ступенчатого» к «бороздчатому» распределению. Под влиянием остаточной добычи угля B4-1 периодическое обрушение основной кровли делает кривую проседания прямой кровли и основной кровли очевидным типом колебаний. Трехшарнирная аркообразная структура баланса, образованная взаимным сочленением и выдавливанием блоков горных пород, приводит к прерывистости кривой проседания. Следовательно, вертикальное смещение прямой крыши и основной крыши, измеренное линиями G и H, сильно различается.Однако после разработки угольного пласта В2, вышележащие пласты остаточного угля, очевидно, тонут, но он относительно пологий и не имеет явных колебаний, поэтому можно увидеть, что остаточный уголь угольного пласта В4-1 находится в зона прогиба проседания после отработки угольного пласта В2.

В процессе разработки угольного пласта вертикальное смещение, измеренное одной и той же измерительной линией в разных точках измерения одного и того же пласта породы, различается. Чем дальше от угольного пласта, тем меньше разница вертикальных смещений в разных точках измерения одного и того же слоя в вышележащей пласте породы, тем больше разница вертикальных смещений в разных боковых точках одного и того же слоя ближе к угольному пласту между прямыми крыша и основная крыша.В вышележащих пластах над угольным пластом, измеренных разными измерительными линиями в одной и той же точке измерения, чем ниже горизонт, тем меньше вертикальное смещение пластов.

Под сильным поддерживающим действием основного слоя ключа, пористость прямой крыши, расположенной ниже основного слоя ключа является относительно высокой, так что среднее вертикальное смещение вдавленной области основного слоя ключа, расположенного на основной крыши 7,94 м, а среднее вертикальное смещение прямой кровли — 9.25 м, что составляет 1,31 м, максимальное смещение при таком же межстрочном интервале.

При изменении вертикального смещения одного и того же пласта горной породы, вызванном добычей вверх и разработкой угольного пласта В4-1 и угольного пласта В2, смещение пласта породы, вызванное горной выработкой вверх, относительно невелико, и чем ближе к В угольном пласте, чем более очевидна тенденция, тем меньше разница смещения, вызванная разной разработкой пласта горной породы с более высоким горизонтом, направленной вверх и вниз, и средняя разница в прямой верхней и средней области депрессии составляет 026 мес. Угольный пласт B4-1 пострадал от прямого обрушения кровли из-за отработки вниз рабочего забоя W1145, в результате чего среднее смещение области прямого провеса кровли, измеренное по линии H, составляло 2,94 м. Среднее смещение области прямого прогиба кровли по линии H, вызванное повторной отработкой вверх оставшегося угольного пласта, составляет 2,57 м, а первая отработка вниз угольного пласта B4-1 на 0,47 м выше, чем вертикальное смещение прямого кровля, вызванная восходящим майнингом.

3.4. Объем разработки бассейнов оседания поверхности при различных последовательностях горных работ

Существуют очевидные различия между горными работами, направленными вверх и вниз, в степени подвижности и деформации поверхности, а также в масштабах влияния проседания горных пород.Путем определения граничной точки, критической граничной точки, граничного угла, угла перемещения и угла излома основной секции движущегося бассейна, образуя включенный угол с границей выработки во время полной добычи, выполняется конкретный анализ.

В этой статье, после окончания отработки и добычи, граничный угол берется в качестве соединительной линии между точкой оседания 10 мм поверхностных пластов и границей выработки. Взяв линию, соединяющую крайнюю точку с наклоном поверхности 3 мм / м, кривизной 0.2 × 10 ⁻³ / м, горизонтальная деформация 2 мм / м и граница выработки в качестве угла перемещения, соединительная линия между точкой разлома породы на поверхности и границей выработки принимается в качестве угла обрыва породы.

Согласно данным обнаружения движения вскрыши и движения поверхности в эксперименте по моделированию физического материала, а также на основе параметров при полной разработке, различные угловые параметры бассейна оседания поверхности рассчитываются в соответствии со следующим уравнением:

Среди них: граничный угол, угол перемещения, угол обрыва и другие угловые параметры.D — высота покрывающей породы по вертикали от точки границы выработки до верхней поверхности модели, м, а L — расстояние по горизонтали от точки границы выработки до точки границы выбора параметра угла, м.

Поскольку оседание поверхности при различных угловых параметрах намного меньше совокупной вертикальной высоты покрывающих пород, предполагается, что совокупная вертикальная высота покрывающих пород всегда составляет 302 м. По результатам мониторинга расстояния по горизонтали для параметров граничного угла восходящей отработки и нисходящей отработки составляют 56.8 м и 48,5 м соответственно, а горизонтальные расстояния для параметров угла движения составляют 47,2 м и 40,7 м соответственно, которые, в свою очередь, приводятся в уравнение (2). Фиг.7 представляет собой схематическую диаграмму бассейна оседания поверхности, нарисованную путем соединения полученного угла и угла отсечки с углом обрушения пластов при остановке добычи.

Граничные углы, образованные при отработке угольного пласта В4-1 вверх и вниз, составляют 79,3 и 80,9 соответственно. Углы поворота — 81,1 и 82.3 соответственно. После отработки разница между углом обрыва пласта породы на границах и границах разреза угольного пласта В2 невелика и составляет 74,7 и 75,4 соответственно. Площадь повреждения под огибающей линией излома пластов горных пород в основном распределена по форме равнобедренной лестницы. Поскольку порядок отработки нисходящего забоя W1145 предшествует таковому для угольного пласта B2, угол излома пластов породы почти не зависит от угольного пласта B2, поэтому линия излома пластов горных пород в отсеке образуется после отработка забоя W1145 примерно параллельна угольному пласту B2, а угол обрыва пласта на срезе составляет 75.8.

Поскольку последовательность отработки восходящей повторной добычи остаточного угля отстает от угольного пласта B2, угольный пласт B2 существенно влияет на угол горного удара при повторной добыче остаточного угля. На основе границы забоя W1123, сформированной после добычи угля B2, остаточная добыча угля закрывает исходную часть горного выброса и снова создает новые трещины. Восстановленные пунктирные линии в основном сосредоточены по обе стороны от соединительной линии между линией отсечения остаточного угля и верхней конечной точкой линии отсечения забоя W1123, что составляет угол горного удара при повторной добыче остаточного угля. светотеневая граница поменьше, около 67.5. Граничный угол, угол движения и угол разрушения пласта породы, образованные повторной добычей остаточного угля на линии остановки для восходящей добычи, меньше, чем для нисходящей добычи, и значения разницы составляют 1,6, 1,2 и 8,3 соответственно. .

3.5. Характеристики разработки зон трещиноватости проточным потоком при различных последовательностях разработки

Существуют очевидные различия в распределении зон трещиноватости при разработке нисходящих и восходящих горных работ. Согласно экспериментальной схеме, после забоя W1145, забоя W1123 и остаточного угля последовательно отрабатываются, согласно тенденции эволюции окончательной формы развития зоны разрушения и суммарной высоты зоны вертикального разрушения вышележащей породы в процессе. продвижения, и в соответствии с максимальной высотой развития зоны трещины при различных расстояниях продвижения и высотой развития трещины вверх на единицу длины после продвижения, измеренной высотой расширения трещины при каждой степени продвижения, т.е.е., скорость расширения трещины, закон развития зоны трещины при восходящей повторной разработке и нисходящей отработке показаны на рисунке 8. Скорость восходящего распространения трещины: где v — скорость восходящего распространения трещины, м / с, h — высота восходящего расширения трещины после продвижения, м, а S — степень тяги этого движителя, м / время.

Для угольного пласта B4-1 в процессе разработки первого забоя W1145, направленное вверх, трещина, сосредоточенная вверх, в основном является первым обрушением прямого продвижения кровли 139.2 м на забое, степень расширения около 2,3 м / м. При выдвижении забоя на 224 м развитие зоны трещины в основном стабильное, а средняя высота зоны трещины в конце отработки составляет 41,5 м. Средняя мощность угольного пласта Б2 составляет 9,5 м, что намного выше средней высоты угольного пласта Б4-1, равной 3,0 м. Следовательно, при продвижении рабочего забоя W1123 трещина развивается вверх длительное время, а зона трещины над оставшимся углем развивается в основном стабильно при продвижении рабочего забоя на 240 м при средней высоте зоны трещины 92.1 мес. При выдвижении забоя на 499,2 м зона разлома над выступом забоя W1145 в основном устойчива, со средней высотой 125,8 м.

Во время отработки угольного пласта Б4-1, когда произошло прямое обрушение кровли с продвижением остаточного угля на 128,0 м и горным ударом с продвижением остаточного угля на 378,4 м, трещины сконцентрировались и развивались вверх со скоростью расширения примерно 1,3 м / м и 1,8 м / м соответственно. После продвижения остаточного угля 277.4 м, накопленная средняя высота разработки верхней зоны трещины угольного пласта В2 ниже остаточного угля составила 115,7 м. Средняя высота зоны трещиноватости, вызванной остаточной добычей угля, составляет 23,6 м вверх, что меньше средней высоты зоны трещиноватости 17,9 м после забойной отработки W1145.

Повторная добыча остаточного угля имеет большое влияние на изменения пластов горных пород над открытым разрезом рабочего забоя W1145. Зона трещины над критической областью между рабочим забоем W1145 и остаточным угольным пластом имеет очевидное расширение, а трещина над выступом рабочего забоя W1145 вдали от критической области не имеет очевидной разницы.Комплексный анализ показывает, что средняя высота зоны трещины, вызванной первой отработкой вниз рабочего забоя W1145 в угольном пласте Б4-1, составляет 41,5 м, что на 17,9 м выше, чем высота зоны трещины при второй отработке снизу вверх. оставшегося угля. Кумулятивная разработанная средняя высота зоны трещины после отработки вниз составляет 125,8 м, что на 10,1 м выше, чем совокупная разработанная высота зоны трещины, вызванной отработкой снизу вверх, равной 115,7 м.

4.Закон шахтного давления и выделения энергии при различной последовательности добычи групп угольных пластов

На отработку забоя W1145 в угольном пласте B4-1 в основном влияет относительно стабильная перекрывающая порода в верхней части угольного пласта, в то время как вышележащая порода в верхней части остаточного угольного пласта Б4-1 была нарушена разработкой угольного пласта Б2. Кроме того, на повторную добычу остаточного угля также повлияют трещиноватые пласты между нижними слоями. Чтобы изучить всестороннее влияние остаточного угля на верхние нарушенные пласты и нижние трещиноватые пласты, а также сравнить и проанализировать разницу во влиянии угольного пласта только на верхние стабильные пласты, теперь с помощью датчика давления и микросейсмических сигналов SOS. монитор (Совместный мониторинг «станции сбора сигналов dlm-so» и «регистратора сейсграмм АС-1».), Расположенные в физическом аналогичном эксперименте материала моделирования, давление поддержки и исходные события, сейсмические, измеренные после угольного пласта наступающего контролируются, и эволюция энергии тренд и периодическое давление прогрессивный закон в ходе B4-1 угольного пласта наступающего проанализированы.

4.1. Периодическое давление и распределение давления стента при различных последовательностях горных работ

4.1.1. Периодическое определение давления и закон его распределения

Весовое сопротивление рабочего забоя при однократном толчке принимается для анализа расстояния шага взвешивания.Сумма среднего сопротивления опоры и ее среднеквадратичного отклонения принимается в качестве основного показателя, позволяющего судить о периодическом давлении крыши. Pi определяются как первое давление двигательной поддержки, Ti является двигательными последовательностями в соответствии со схемой, и уравнение расчета данных:

Pt = (P0 + P1) t1 / 2 + (P1 + P2) t2 / 2 + L + (Pn − 1 + Pn) tn / 2t1 + t2 + L + tn

(4)

σP = 1n∑i = 1n (Pti − Pt-) 2

(6)

В уравнении Pt — это взвешенное сопротивление после n движения, МПа, P¯t — это средневзвешенное сопротивление, МПа, n — совокупное количество движений, Pti — это взвешенное сопротивление i-го хода, а σP — среднеквадратичное значение сопротивления.

В соответствии с результатами вычислений, рассчитывается взвешенное сопротивление, как показано в Таблице 3. По угольному пласту B4-1 можно увидеть взвешенное сопротивление поддержки в первую очередь вниз и повторную разработку вверх. Перед переключением взвешенное сопротивление и среднеквадратическая ошибка обычно выше, чем после переключения. Изменение давления опоры перед смещением очевидно, а весовое сопротивление при первой отработке выше, чем при восходящей. Критерий утяжеления кровли:

Традиционно коэффициент динамической нагрузки K часто используется в качестве показателя для измерения силы веса основного верхнего цикла.Коэффициент динамической нагрузки может быть выражен как K = Pi / Pt ‘, то есть отношение давления опоры после однократного толчка к давлению распознавания веса. Согласно сравнению между значением, полученным на основе определения веса крыши, Pt ‘, и давлением опоры при каждом расстоянии продвижения, когда давление опоры больше, чем базис дискриминации в процессе продвижения, коэффициент динамической нагрузки K> 1 равен периодическое давление. Когда давления соседних опор соответствуют дискриминанту, пиковое давление следует принимать за периодическое давление.

Посредством непрерывного мониторинга давления поддержки в процессе B4-1 угольного пласта опережения и анализ изменения тенденции давления крыши в рабочей поверхности, можно сделать вывод о том, что периодические характеристики давления в первой добычи и повторное добыча остаточный угль в W1145 рабочего поверхности являются таким, как показан в таблице 4 и таблице 5, respectively.Through мониторинга данных поддержки давления перед перемещением поддержки в различных областях измерения в процессе добычи из W1145 забоя и применения дискриминации основы периодических давлений, сделан вывод, что характеристики периодического давления в процессе разработки первого забоя W1145 в угольном пласте B4-1 показаны в Таблице 4.Существует 14 явных явлений утяжеления при первой отработке вниз забоя W1145, и расстояние шага во время начального обрушения является самым большим, достигая 129,0 м, а затем расстояние шага обрушения уменьшается и представляет колеблющиеся изменения. Интервал периодического давления в процессе добычи в основном колеблется в пределах 16,0 ~ 40,0 м, при среднем интервале 26,0 м.

Существует восемь очевидных этапов взвешивания при повторной добыче остаточного угля B4-1, с наибольшим этапом взвешивания во время первоначального обрушения.Шаги взвешивания в пятом и восьмом разах составляют 65,6 м и 50,4 м соответственно, что показывает характеристики более длинных шагов взвешивания. Периодический шаг давления в основном показывает повторяющуюся тенденцию колебания «уменьшение-увеличение». Во время повторной разработки шаг периодического давления в основном находится в диапазоне от 16,0 до 65,6 м, а средний шаг взвешивания составляет около 34,2 м.

4.1.2. Разница распределения давления Стента

На рисунке 9 показана тенденция изменения давления поддержки в B4-1 процессе добычи угольного пласта, в котором периодическое распределение давления в нисходящем первом процессе продвижения добычи W1145 относительно однородно, и появляется пиковое значение давления в 32 года.8 МПА при рабочей поверхности до достижения 192,0 м, который расположен около одной трети рабочей поверхности наступающей, что, очевидно отличается от пикового значения давления поддержки в остаточном угле повторной добыче в конце добычи. Тенденция изменения кровельного давления до и после сдвига рамы одинакова на рабочем забое W1145. Давление поддержки показывает тенденцию изменения максимума в середине и минимума на обоих концах. Колебания изменения давления очевидны в течение всего процесса добычи.

До и после перемещения опоры среднее давление повторной добычи остаточного угля в районе 1 и районе 2 составляет 22,9 МПа и 22,7 МПа соответственно. Значения давления кровли не сильно различаются, распределение равномерное, а изменение небольшое. Когда остаточный уголь выдвигается на глубину 139,2 м, происходит начальное взвешивание, и давление опоры до и после перемещения опоры составляет 26,7 МПа и 23,8 МПа соответственно. В процессе продвижения региона 3 есть три очевидных веса.После того, как давление опоры достигло 34,6 МПа, кровля находилась в стадии постепенного оседания с подвешиванием большой площади. Зона давления опоры после того, как опора была перемещена в этой области, была стабильной, что доказывает, что вышележащие пласты в основном действовали на обрушившиеся породы в каверне во время стадии проседания кровли. Давление поддержки быстро уменьшается с опережением очистного забоя. Когда остаточный уголь продвинулся на 378,4 м, поврежденных пород в выработке было недостаточно, чтобы выдержать давление вышележащих пластов под действием более длинной кровли.Кроме того, действие вышележащих пластов в основном передается на верхнюю угольную колонну перед рабочим забоем, так что значение давления остаточного угля перед продвижением на 378,4 м для перемещения рамы достигает максимального значения 58,5 МПа в процессе повторного использования. -добыча, и угольный столб после перемещения рамы оказывается недостаточным для поддержки действия вышележащих пластов, и возникает горная волна. Давление поддержки до и после смены кадров является относительно стабильного в течение первых двух областей остаточного угля повторной добычи, и, очевидно, давление поддержки до сдвига кадра изменяется во второй половине наступающей стадии.

Комплексный анализ различий между первой добычей вниз и добычей остаточного угля вверх на рабочем забое W1145 показывает, что во время первой добычи вниз давление опоры до и после перемещения опоры обычно выше, чем во время подъема. добыча полезных ископаемых. В процессе продвижения в регионах 1 и 2 повторная добыча остаточного угля показывает, что кровля подвешена на большой площади и опускается при добыче, что мало влияет на верхнюю основную крышу.Таким образом, начальное расстояние шага взвешивания при повторной добыче остаточного угля составляет 139,2 м, что значительно больше, чем начальное расстояние шага взвешивания 128,0 м, вызванное добычей в забое W1145.

Поскольку вышележащие пласты угольного пласта B4-1, очевидно, подвержены влиянию горных нарушений нижнего угольного пласта, и некоторые пласты рыхлые до повторной добычи оставшегося угля, обрушительная пористость, возникающая при повторной добыче оставшегося угля больше, и при лучшем поддерживающем эффекте более рыхлых битых блоков породы количество разорванных колец, образованных основной кровлей во время повторной добычи оставшегося угля, меньше.В угольном пласте Б4-1 в процессе отработки вниз 480 м забоя W1145 получено 14 утяжелений. Во время восходящей отработки более 384 м угля создается 8 явных периодов давления. Среднее время взвешивания на сто метров составляет 2,9 и 2,1 раза соответственно. Утяжеление крыши происходит быстрее при разработке W1145 лицевой стороной вниз. В угольном пласте B4-1 интервалы периодического давления для нисходящей добычи и восходящей разработки составляют 26,0 м и 34,2 м соответственно, а средний интервал периодического давления для восходящей разработки составляет 8.На 2 м длиннее, чем для первой добычи вниз.

4.2. Характеристики эволюции выброса энергии

Мониторинг в реальном времени осуществляется в отношении размера энергии, частоты возникновения и фокального положения микросейсмических событий, возникающих во время разработки угольного пласта B4-1. Энергия очага, измеренная микросейсмической системой, разделена на 5 уровней в зависимости от размера: 0–50 Дж, 50–100 Дж, 100–150 Дж, 150–200 Дж и более 200 Дж, соответственно. Проанализированы эволюция энергии и прогрессивный закон при продвижении угольного пласта Б4-1.

4.2.1. Характеристики пространственного распределения энерговыделения

Частота и энергия микросейсмических событий, измеряемых микросейсмической системой, могут эффективно подтверждать движение покрывающих пород в выступе верхнего угольного пласта в условиях восходящей добычи. Основываясь на местоположении микросейсмических событий, закон миграции структуры вскрышных пород при повторной добыче инвертируется, чтобы оценить точность закона изменения покрывающих пород и обеспечить теоретическую основу для закона изменения покрывающих пород.На основе результатов микросейсмического позиционирования, отслеживаемых в процессе добычи, и эволюции частоты событий и энергии, всесторонне анализируются характеристики изменения энергии и различия между восходящим повторным майнингом и нисходящим первым майнингом.

Распределение микросейсмических событий, измеренных микросейсмическими сигналами при разработке рабочего забоя W1145 (рис. 10а), показывает, что под влиянием горных нарушений рабочего забоя W1145 его сейсмический источник в основном находится над выработанной площадью. забоя W1145, и практически отсутствует распределение сейсмических источников над остаточным углем в угольном пласте B4-1.Распределение сейсмических источников в нем относительно равномерное, с небольшим диапазоном и без явного концентрированного распределения сейсмических источников. Сейсмический источник верхней перекрывающей породы относительно рассредоточен. Энергия сейсмического источника от кровли угольного пласта к верхним пластам имеет тенденцию к постепенному уменьшению, а энергия сейсмического источника в перекрывающих породах около середины выработанной площади значительно выше, чем у обеих сторон. В процессе добычи остаточного угля сейсмические источники, измеренные микросейсмической системой, в основном распределены в двух концентрированных областях, а именно, длина модели составляет 340–450 м и 520–680 м.Посредством микросейсмического мониторинга распределения микросейсмических событий во всем процессе повторной добычи остаточного угля (рис. 10b) можно увидеть, что концентрированные области восходящего фокуса повторной добычи в основном распределены над основным ключевым пластом. на угольном пласте Б4-1 и в основном сосредоточены в основной кровле высотой 70–190 м и в некоторых пластах горных пород над ней. Две концентрированные области расположены соответственно в пластах горных пород по обе стороны от критических позиций остаточного угля и выработанных участков рабочего забоя W1145.По мере удаления от области фокусной концентрации энергия и количество фокусных точек в верхней перекрывающей породе и окружающих пластах модели постепенно уменьшаются и рассеиваются. Общая энергия в процессе движения остаточного угля составляет 46 893,4 Дж, а общая энергия в целевой области составляет 41 277,9 Дж, что составляет 88% от общей энергии.

Согласно характеристикам пространственного распределения микросейсмического позиционирования, угольный пласт B4-1 имеет очевидное сходство в распределении энергии между нисходящими и восходящими процессами добычи.События сейсмического очага в основном распределены в вышележащих пластах над основными ключевыми пластами. Распределение сейсмических источников в нижних слоях угольного пласта Б4-1 меньше, а уровень энергии верхних слоев угольного пласта постепенно снижается. Отличие состоит в том, что существуют очевидные различия в поперечном распределении сейсмических источников, в которых выработка энергии в первом процессе добычи вниз рабочего забоя W1145 демонстрирует равномерную тенденцию изменения с продвижением рабочего забоя, в то время как концентрация энергии Распределение генерации сейсмического очага в процессе повторной добычи остаточного угля очевидно из-за разной опережения.

Очевидное различие в распределении поперечных сейсмических источников во время разработки угольного пласта B4-1 показывает разницу в изменениях вскрышных пород во время восходящей первой добычи и нисходящей повторной разработки. В соответствии с относительно равномерным распределением сейсмических источников во время первого процесса добычи вниз, объясняется явление относительно регулярного периодического разрушения кровли и вышележащих пластов при отработке рабочим забоем W1145. Судя по очевидному концентрированному распределению двух сейсмических источников в восходящем процессе, повреждение вышележащих пластов в верхней части оставшейся области 6 угольного пласта более серьезное, а выработанная площадь рабочего забоя W1145 близка к положение открытого реза.Из-за повторной добычи оставшегося угля первоначальная устойчивая сочлененная структура изменяется, и сочлененные пласты активируются, что приводит к высвобождению большого количества энергии.

Подробно проанализированы различия в энергетических событиях и величине энергии между шестью областями рабочего забоя W1145 и шестью областями в процессе повторной добычи угля. Из-за разной длины области средняя энергия во время одного движения увеличивается для дифференциального сравнения.Статистика сейсмических исходных данных для добычи угольного пласта B4-1 на основе данных микросейсмического мониторинга показана в таблице 6, а разница вариаций вышележащих пластов при добыче снизу вверх и вниз соответственно инвертирована. событий с кумулятивной энергией 46 893,4 Дж, а средняя энергия одного события составила около 49,6 Дж. На майнинге W1145 было произведено 653 события с накопленной энергией 85 976,0 Дж и средней энергией одного события около 131,7 Дж.Из статистических данных в Таблице 6 видно, что в регионе 1 мало микросейсмических событий и мало накопленной энергии. В результате обратная добыча сначала вниз и повторная добыча вверх приводят к образованию большой площади подвесной кровли в процессе продвижения вперед. участок 1, без явной деформации перекрывающих пород. Есть много микросейсмических событий в процессе продвижения больше, чем угля в области 2 и области 3, что наоборот показывает изменение характеристик вышележащих пластов с частым обрушением кровли при добыче.Однако в процессе разработки угольного пласта W1145 наблюдается небольшое количество микросейсмических событий, а энергия, генерируемая одним событием, относительно высока, что опровергает тот факт, что полный разрыв пласта породы выше, чем энергия, выделяемая при разрыве пласта породы. после нарушения.

Микросейсмические события и энергия в процессе продвижения оставшегося угля в областях 4 и 5 все ниже, чем при разработке забоя W1145, и энергия, генерируемая одним событием, особенно очевидна, что показывает, что количество изменений вскрышных пород, вызванных оставшейся добычей угля в районе, меньше, а степень повреждения вскрышных пород меньше.

Из-за высвобождения энергии горных ударов в процессе продвижения оставшегося угля в области 6, энергия, генерируемая одним событием, является максимальной величиной в процессе повторной добычи оставшегося угля, в то время как энергетическая ценность одного Событие в области 6 рабочего забоя W1145 все еще меньше, что показывает, что выделение энергии в процессе майнинга сначала вниз, как правило, выше, чем при повторном майнинге вверх.

Микросейсмические события в процессе разработки рабочего забоя W1145 характеризуются небольшим количеством событий и высокой накопленной энергией.Под влиянием горных нарушений угольного пласта B2, трещиноватые пласты породы между угольными пластами становятся рыхлыми, а верхние пласты породы остаточного угля вызывают изменения изгиба, которые увеличивают количество событий в процессе повторной добычи остаточного угля и накопленная энергия низкая, в основном энергетические события ниже 50 Дж. Для анализа механизма повреждения при взаимном наложении очаговых событий нефограмма распределения энергетической суперпозиции во время разработки угольного пласта B4-1 построена, как показано на рисунке 11.Согласно суперпозиционному распределению энергии добычи в рабочем забое W1145 (Рисунок 11a), в процессе добычи сначала вниз, энергия в основном концентрируется в четырех областях в диапазоне 18 м вверх и вниз при высоте модели 100 м. как ось, и его плотность энергии показывает тенденцию к постепенному снижению от левой стороны модели к правой, постепенно уменьшаясь с 700 Дж / м ² в левой концентрированной области до 100 Дж / м ² . Согласно распределению суперпозиции остаточной энергии переработки угля характеристик распределения очаговой энергии добычи угля В4-1 (рисунок 11b), в процессе движения остаточного угля энергия концентрируется в диапазоне 355–625 м по длине и Высота модели 75–220 м, в которой есть четыре очевидных области концентрации энергии, а область с центром (525 м, 95 м) имеет наибольшую накопленную энергию, при этом плотность накопленной энергии достигает 740 Дж / м ² .

4.2.2. Частотно-энергетические характеристики микросейсмического мониторинга

В зависимости от величины энергии, измеренной сейсмическим источником, и частоты генерации сейсмического источника на каждом этапе движения, микросейсмические частотно-энергетические характеристики угля B4-1 (Рисунок 12), и разница в энергии и частоте сейсмического источника при одной силовой установке сравнивается между первой добычей вниз и второй добычей вверх. При добыче на рабочем забое W1145 (Рисунок 12a) количество микросейсмических событий колебались меньше во время первого-пятнадцатого движения вперед, а единичное событие осталось в пределах 10 раз, что указывает на то, что кровля пустоши представляла относительно стабильное состояние во время 15-го движения вперед перед первой отработкой вниз.В период с 16-го по 37-й средний ход число фокусных точек явно колебалось. Количество микросейсмических событий в одном двигателе находилось в диапазоне от 8 до 24 раз. Во время 24-го, 31-го и 36-го движений энергия составляла 7435,3 Дж, 5928,4 Дж и 11 294,7 Дж соответственно. Более высокая энергия в одном микросейсмическом событии указывает на то, что целые пласты горных пород разрушались чаще. Во время с 37-го по 60-й задний ход, величина и частота энергии явно ослаблены по сравнению с таковыми в средней части.Явные пики энергии в 49-м и 52-м движителях составляют 5520 Дж и 6060 Дж соответственно, а частота событий составляет 16 и 15 соответственно, что показывает, что активность покрывающих пород очевидна в диапазоне движителей, но степень повреждения мала и покрывающая порода при второй добыче остаточного угля (рис. 12b), во время фронта с 1-й по 45-ю, было немного микросейсмических событий и низкой энергии, а количество одиночных движений осталось в основном в пределах 3, Это указывает на то, что крыша была относительно полной в пределах диапазона движения, и никаких явных повреждений горных пород не произошло.В течение 46–79-го среднего движения количество микросейсмических событий часто колебалось, постепенно увеличиваясь с 4 микросейсмических событий в одном движении до 51 микросейсмических событий в 71-м движении. Частота микросейсмических событий, очевидно, увеличивалась и колебалась, указывая на то, что пласты горных пород в диапазоне движений часто были повреждены. Во время 58-70-го движения энергия, выделяемая вышележащими пластами, была в целом выше, что указывает на то, что пласты горных пород в этой области были более серьезно повреждены.Во время 80–127-го тылового движения количество микросейсмических событий неоднократно колебалось, и были очевидные пики микросейсмических событий во время 81-го, 88-го, 103-го, 116-го, 118-го, 122-го и 126-го толчков, что указывало на циклический смена вышележащих пород в диапазоне движений. На 126-м движении энергия источника составляла 5192,2 Дж и достигала максимального значения энергии одиночного движения, что указывало на то, что, когда остаточная угольная тяга подходила к концу, из-за ограниченной несущей способности угольного столба, крупномасштабный Произошло разрушение вышележащих пластов после дробления угольной колонны экструзией.

Анализ показывает, что результаты микросейсмического мониторинга могут лучше отражать закон изменения вышележащих пластов. Из разницы в энергии и частоте микросейсмических волн во время одного толчка можно увидеть, что вышележащие пласты повторной добычи остаточного угля уже рыхлые, и их легче разрушить и сформировать устойчивую равновесную структуру с меньшей энергией, чем у начальная отработка забоя W1145. Следовательно, частота повторной добычи остаточного угля, как правило, больше, а энергия меньше, чем при первоначальной добыче.

4.2.3. Характеристики плотности энергии и распределения частот

Количество энергии, генерируемой после продвижения на единицу длины, определяется как плотность энергии, а количество событий, генерируемых после продвижения на единицу длины, определяется как частота событий. Уравнения расчета плотности энергии и частоты событий показаны в уравнениях (8) и (9) соответственно. Законы эволюции плотности энергии и частоты событий в процессе разработки угольного пласта B4-1 наносятся на график со степенью продвижения в качестве узла, сравниваются и анализируются.Среди них: ρE — плотность энергии, Дж / м, Et — количество энергии, генерируемое одной движущей силой, Дж, и d — это расстояние в соответствии с одной движущей силой экспериментальной схемы, м. где fE — частота событий, при которых возникает энергия, n / m, а fc — количество событий, сгенерированных одним нажатием, n. Согласно закону эволюции плотности энергии и частоты событий восходящего и нисходящего майнинга (Рисунок 13) можно увидеть, что во время первой отработки вниз рабочего забоя W1145 в диапазоне 460 ~ 940 м длины модели частота событий в целом низкая, в основном распределенная в диапазоне 0.8 ~ 2,7 н / м. Плотность энергии рабочей поверхности W1145 имеет пять очевидных пиков в процессе продвижения, достигая 928,8 Дж / м, 741,3 Дж / м, 1412,5 Дж / м, 690,0 Дж / м и 757,5 Дж / м соответственно.

Во время повторной добычи остаточного угля в диапазоне 76 ~ 460 м длины модели частота событий обычно высока. Частота событий, когда остаточный уголь продвигается на 180,8 ~ 222,4 м, является часто встречающейся областью, среди которых частота событий продвижения забоя на 200 и 215,2 м достигает 16.3 н / м и 15,9 н / м, а частота событий в других часто встречающихся областях составляет в основном 4,5 ~ 13,4 н / м. Значительные области пиков плотности энергии появились в диапазоне движения от 183,2 до 215,2 м, что сильно зависит от области частого возникновения. Частота явления составляет всего 4,1 н / м, а плотность энергии достигает 927,2 Дж / м в пределах дальности 5,6 м, составляющей 378,4 м, что является самой высокой плотностью энергии в процессе повторной добычи остаточного угля.

Результаты закона эволюции плотности энергии и частоты событий восходящей повторной добычи и нисходящей добычи показывают, что энергия рабочего забоя W1145 угольного пласта B4-1 характеризуется «низкой частотой — низкой плотностью» в диапазоне продвижения 460 –588 м, длина модели.В диапазоне тяги 596 ~ 940 м энергия демонстрирует очевидные характеристики «низкая частота — высокая плотность», а частота событий в первом процессе добычи является только низкой частотой.

В угольном пласте B4-1 события и энергия сейсмического источника демонстрируют характеристики «низкая частота — низкая плотность» в продвинутом диапазоне длины модели 76 ~ 178,4 м и 244 ~ 448,8 м. В диапазоне длины модели 180,8 ~ 240,8 м энергия демонстрирует очевидные характеристики «высокая частота — высокая плотность». В диапазоне тяги 454.4 ~ 460 м длины модели, энергия показывает характеристику «низкая частота — высокая плотность».

Помимо различий в энергетических характеристиках в разных регионах, существуют также очевидные различия в сходных характеристиках между первой добычей вниз и второй добычей остаточного угля вверх. В характерной области «низкая частота — высокая плотность» энергии первый раз майнинга — это 5 очевидных пиков энергии, генерируемых на большем расстоянии шага, в то время как второй раз майнинга — это, в основном, частое возникновение высокой плотности энергии. генерируется в концентрированной области.

4.3. Синергетический анализ утяжеления кровли и выделения энергии

Для изучения разницы энергии и давления в шахте между первой нисходящей и второй восходящей добычей в угольном пласте B4-1, а также для анализа закона взаимодействия между энергией и давлением, Характеристики накопления и высвобождения энергии и давления во время первой нисходящей добычи и второй восходящей добычи всесторонне изучены посредством взаимосвязи между величиной энергии во время продвигающегося процесса микросейсмического мониторинга и периодическим давлением опор.

Согласно соотношению между энергией и давлением в шахте в процессе разработки рабочего забоя W1145 (Рисунок 14a) можно увидеть, что значение энергии одиночной движительной установки относительно низкое, в основном сосредоточенное в пределах 400 Дж во время процесса движения 0 ~ 112 м площади накопления энергии. Рабочий забой, продвигающийся на 192 м, 248 м, 288 м, 392 м и 416 м, дает пять очевидных пиков энергии, из которых энергия третьего пика достигает 11300 Дж, что является максимальной энергией во время продвижения.Пять пиковых энергий соответствуют различным положениям периодического давления, в то время как для 14 периодических давлений, за исключением пяти движителей, только пять значений давления являются точками пика микроэнергии, а остальные четыре движителя генерируют меньше энергии. Это показывает, что высвобождение высокой энергии обычно заставляет вышележащую породу формировать новую стабильную структуру после очевидных изменений, поэтому высвобождение более высокой энергии происходит при периодическом взвешивании. Однако периодическое взвешивание не обязательно является местом высвобождения более высокой энергии.Иногда высвобождение малой энергии также заставляет смену вышележащих слоев достигать новой стабильной структуры, сбрасывать давление и формировать утяжеление до того, как давление будет сброшено. Пиковая энергия в процессе добычи на рабочем забое W1145 имеет очевидные периодические изменения, и периодический шаг выработки энергии, очевидно, больше, чем периодический шаг давления. В соответствии с соотношением между энергией и давлением в шахте в процессе добычи остаточного угля (Рисунок 14b) видно, что в процессе 0 ~ 85.6 м, энергия одиночного движения в основном сосредоточена в пределах 100 Дж, что считается областью накопления энергии. Во время процесса движения 87,2 ~ 142,4 м измеренная энергия часто колебалась, образуя частую область энергии. Очевидные пики энергии в регионе показали тенденцию к увеличению. Энергия, выделенная на четвертом пике, достигла пика площади 2556,6 Дж, а начальное давление, образовавшееся перед высвобождением энергии, составляло 26,7 МПа.

Когда остаточный уголь продвигается до 164.8 м, энергия, измеренная микросейсмом, внезапно увеличивается до 2342,9 Дж, что соответствует крупномасштабному разрушению перекрывающих пород, вызванному повторной добычей остаточного угля на глубине 164,8 м. Перед выбросом энергии, то есть когда остаточный уголь был перемещен на 155,2 м, измеренная энергия составляла всего 120 Дж при создании давления 30,7 МПа. Нет очевидного выделения энергии в последних двух шагах продвижения, что доказывает, что всплеск энергии в процессе повторной добычи угля не случаен, а внезапный выброс энергии после того, как энергия снова накапливается из-за увеличения площади крыши после периодическое взвешивание продолжает продвигаться вперед.

В процессе добычи оставшегося угля в регионах 4 и 5 жесткая кровля подвешивается на большой площади под действием пластов горных пород. После многократной добычи оставшийся уголь медленно опускается на дно угольного пласта, поэтому количество микросейсмических событий в этом диапазоне невелико, а энергия — низкой. Когда остаточный уголь достигает 378,4 м, измеренная микросейсмическая энергия достигает 5192,2 Дж, что соответствует явлению горных ударов, вызванному внезапным дроблением 5.6-метровый угольный столб. Седьмое периодическое давление, создаваемое при степени опережения, достигает 58,5 МПа и является периодическим пиком взвешивания.

Подводя итог, периодическое давление, образовавшееся в процессе добычи угольного пласта B4-1, может выполнять работу, поэтому все имеют энергию. Чем больше давление, тем выше способность выполнять работу. Высвобождение более высокой энергии при первой нисходящей добыче происходит при периодическом давлении, в то время как высвобождение более высокой энергии при восходящей повторной добыче остаточного угля иногда отстает от входящего давления.Во время первой отработки вниз на забое W1145 пласты горных пород относительно завершены. Высвобождение высокой энергии обычно вызывает явное изменение покрывающей породы и образование новой стабильной структуры, которая снимает давление покрывающей породы. Следовательно, выделение высокой энергии во время первой нисходящей добычи находится при периодическом взвешивании. При восходящей повторной добыче остаточного угля после нарушения добычи угля на нижнем уровне из-за высокой степени фрагментации породы, после высвобождения меньшего количества энергии во время утяжеления, поддержка некоторых сломанных пород делает вышележащую породу недостаточной для нанесения очевидного ущерба. , а подвеска нижней кровли продолжает увеличиваться, вызывая крупномасштабные повреждения вышележащей породы.После высвобождения более высокой энергии образуется новая устойчивая структура для снижения накопленного давления.

5. Обсуждение

На основе приведенного выше анализа будут подсчитаны основные различия между восходящим повторным майнингом и нисходящим майнингом. В соответствии с деформацией покрывающих пород оседание поверхности и горных пород, давление кровли, характеристики выделения энергии и т. Д. Суммированы, как показано в Таблице 7.

Всесторонний сравнительный анализ показывает, что в характеристиках деформации и обрушения покрывающих пород, оседании покрывающих пород, осадке поверхности бассейна угловые параметры и высота расширения трещины вверх после повторной отработки остаточного угля B4-1, как правило, меньше, чем после первой отработки, из-за экструзии, вызванной разрушением перекрывающих пород после отработки на рабочем забое W1145.Максимальное проседание от повторной отработки остаточного угольного пласта Б4-1 составляет 0,96 м, что на 0,42 м ниже, чем у забоя W1145. Максимальное проседание пласта составляет 2,57 м, что на 0,47 м ниже, чем у забоя W1145. Граничный угол, угол движения и разрыв пласта породы остаточного угольного пласта B4-1 составляют 79,3, 81,1 и 67,5 соответственно, что меньше, чем у 80,9, 82,3 и 75,8 соответственно. Зона трещины, вызванная отработкой остаточного угольного пласта Б4-1, имеет высоту 23.6 м, что на 43,1% меньше высоты 41,5 м за счет отработки забоя W1145. Суммарная высота зоны разлома, вызванной восходящей отработкой, составляет 115,7 м, что на 8,0% ниже, чем кумулятивная высота зоны разлома, вызванной нисходящей разработкой, равной 125,8 м.

При различных последовательностях горных работ давление поддержки во время первой нисходящей добычи обычно выше, чем во время второй восходящей добычи. Средневзвешенное сопротивление W1145 перед перемещением первого кадра майнинга вниз равно 24.6 МПа, что на 0,9 МПа выше, чем 23,7 МПа для восходящего повторного майнинга. Поскольку нижние пласты ключевых пластов, очевидно, более нарушены разработкой угольного пласта B2, чем верхние пласты, эффект дробления и набухания горных пород ниже ключевых пластов сильнее, чем эффект первой нисходящей добычи в процессе разработки пласта. вторая восходящая добыча остаточного угля и поддерживающий эффект рыхлых и раздробленных пород лучше, таким образом, расстояние первого шага давления при второй восходящей выемке остаточного угля составляет 139.2 м, что явно больше, чем у первой отработки вниз 128,0 мм. Среднее расстояние шага периодического взвешивания для извлечения остаточного угля составляет 34,2 м, что больше 26,0 м для первого извлечения. Ключевые пласты в процессе разработки рабочего забоя W1145 регулярно разрушаются, поэтому расстояние скачка давления угольного пласта B4-1 во время нисходящего начального периода разработки находится в диапазоне колебаний от 16,0 до 40,0 м, что в целом составляет 24,0 м. , что меньше диапазона колебаний 49.6 м для шага давления от 16,0 до 65,6 м для периода повторной добычи остаточного угля вверх.

Слои рыхлой породы, нарушенные повторной добычей вверх, с большей вероятностью будут разрушены, поэтому в процессе повторной добычи остаточного угля больше микросейсмических событий. 945 микросейсмических событий произошло при повторной отработке остаточного угольного пласта B4-1 вверх, что на 292 больше, чем при первой отработке забоя W1145. При этом частота встречаемости микросейсмических событий в процессе восходящей доработки остаточного угля составляет 2.5 Дж / м, более 1,4 Дж / м в процессе первой отработки нисходящего забоя W1145. Однако энергия, высвобождаемая из некоторых пластов над угольным пластом B4-1 после нарушения горных работ в угольном пласте B2, снижает микросейсмическую энергию, вызванную повторной отработкой оставшегося угольного пласта.